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玛湖井区上乌尔禾组砂砾岩水敏伤害机理实验研究被引量：5: 2022年; 玛湖井区石油储量潜力巨大,但是敏感性强,其水敏伤害机理也不清楚。为了定量分析玛湖井区上乌尔禾组砂砾岩水敏伤害机理,从水敏伤害评价和水敏伤害微观机理入手,对砂砾岩储集层开展X射线衍射(X ray diffraction, XRD)全岩分析、扫描电子显微镜(scanning electron microscope, SEM)矿物扫描、计算机断层扫描(computed tomography, CT)、原子力显微镜测试分析及相关水敏伤害实验。结果显示:乌尔禾组砂砾岩储层水敏伤害很高,并且产生水敏的主要原因是不同储层颗粒粒径大小不一、岩性差异大、分选性差,且发育微裂缝,成蜂窝结构,力学性质不稳定,使得储层复杂,易受损害。黏土矿物会对孔隙造成损伤,进而损伤渗透率。表面粗糙度越大,与水接触时的表面积相对较大,水敏性强,更容易发生水化膨胀、分散。通过对固液界面接触角和分析表面电荷分布,呈现较强的亲水性,进一步加剧了水敏伤害程度。研究对成果玛湖井区上乌尔禾组致密油的高效开采具有重要意义。; 叶义平蒋庆平梁程熊千邱子刚李胜贾俊飞张会勇; 关键词：砂砾岩水敏伤害湿润性表面电性

春光油田白垩系储层水敏伤害研究被引量：1: 2020年; 对河南油田白垩系水敏伤害规律研究表明,该区块的水敏规律为水化膨胀伤害为主。筛选粘土稳定剂,通过系列室内实验评价防膨效果。结果表明,该粘土稳定剂可有效地防止入井流体对地层的伤害。在春光油田的现场实施效果显著。; 王剑; 关键词：水敏性粘土稳定剂

低渗透砂砾岩油藏水敏伤害机理及注入水水源优选被引量：21: 2019年; 利用全流度理论评价不同矿化度注入水驱油实验效果,并结合驱替前后的扫描电镜、黏土矿物X衍射、非线性渗流与核磁共振实验对比分析结果和微粒运移抑制实验结果,分析北部湾盆地乌石区低渗透砂砾岩油藏水敏伤害和改善水驱机理。建立考虑流体低速非达西渗流与储集层应力敏感的油水两相流井产油量方程,定量评价水敏伤害导致的储集层物性和油水两相渗流能力变化对油藏产能的影响,并且根据不同种类注入水对应的岩心动态配伍性实验结果选择适合乌石区低渗透砂砾岩油藏的注入水水源。研究表明,注入水为2倍矿化度地层水时储集层渗流能力最强;乌石区储集层水敏伤害机理包括黏土矿物水化作用和微粒运移,通过增加注入水中阳离子(特别是K^+、Mg^2+)含量能够有效抑制储集层水敏伤害;浅层涠洲组地层水可作为乌石区低渗透砂砾岩油藏的注入水水源。; 王磊张辉彭小东王攀荣赵楠储莎莎汪新光孔令辉; 关键词：北部湾盆地砂砾岩油藏水敏伤害改善水驱

致密敏感性气藏水敏伤害评价: 针对致密气藏的水敏伤害评价,采用常规行业标准时,由于储层渗透率低,无法得到液测渗透率.以吉林地区致密敏感性气藏为研究对象,该地区储层具有低孔低渗透、连通性差、黏土含量高等特征.采用压力衰减法设计了低渗透储层伤害评价实验,...; 张耀彤; 关键词：孔隙结构

CT扫描技术在水敏伤害评价中的应用被引量：11: 2015年; 常规储层敏感性评价方法无法准确反映发生伤害的具体区域,同时也缺少对敏感性伤害程度的定量评价。以2块采自老君庙油田同一层位的岩心为例,利用CT扫描技术开展储层水敏伤害评价实验研究,分别开展水驱和＂设计＂水驱实验,同时基于CT扫描原理建立相应的水敏伤害评价方法。水驱实验中注入压力和CT值的变化表明,实验用水与岩心接触时存在很强的水敏伤害。在＂设计＂水驱实验中,分析CT扫描孔隙度分布可确定水敏伤害主要发生在注入端附近,并可估算出平均孔隙度降低10%～15%;同时通过对比水敏伤害切片孔隙度图像前后变化,可准确反映出岩心中发生水敏伤害的具体区域。; 冷振鹏马德胜吕伟峰刘庆杰贾宁洪; 关键词：水敏 CT扫描水驱油实验

海26区块d_1Ⅱ油层组岩石水敏伤害评价被引量：1: 2011年; 油田注水开发过程中,注入流体性质与储集层黏土矿物特征不匹配时会造成黏土矿物水化膨胀、分散、运移等现象,导致储集层渗透率降低。通过对储集层岩心进行地质分析化验,了解储集层物性、微观孔隙结构、岩石骨架颗粒结构和储集空间填隙物特征,结合水敏评价实验数据,进行系统全面分析,客观评价储集层岩石水敏性,研究储集层水敏伤害机理,进而制定有效的保护油气层措施,对提高油气储集层开发效率具有重要意义。; 杨光; 关键词：水敏性储集层物性

苏北盆地草舍油田泰州组储层水敏伤害及其对注水开发的影响被引量：15: 2010年; 运用真实砂岩微观模型实验技术,对苏北盆地草舍油田泰州组储集砂岩进行了浸泡型水敏性实验。结果显示,该砂岩具中等水敏。为充分了解水敏伤害对注水开发的影响,开展了真实砂岩微观模型水驱油实验,包括单模型及组合模型两种实验类型,分别模拟微观及宏观水驱油,并比较了水敏伤害前、后水驱油特征的变化。结果表明,水敏伤害没有改变水驱油方式及残余油形态,但单模型的绕流现象整体增强,驱油效率降低,主要受注水压力、注水位置及微观非均质性等因素影响;而组合模型的采收率整体呈下降趋势,受微观非均质性及宏观非均质性共同控制。为避免水敏伤害对注水开发的影响,建议注入水矿化度为11.99 g/L左右。; 章雄冬朱玉双曹海虹马慧杰程秀梅; 关键词：驱油效率水敏伤害泰州组草舍油田苏北盆地

木钵延10油层水敏伤害研究被引量：1: 2005年; 目的为保护储层以及提高油层采收率提供依据。方法利用真实砂岩微观模型对木钵延10油层进行了水敏伤害研究。结果该油层黏土含量4.4%～11%,黏土组成以伊利石为主,伊/蒙混层和高岭石黏土矿物次之,不含或极少含有绿泥石;黏土矿物具有膨胀、分散、运移的特性,易造成储层的水敏和速敏伤害;目前的注入水将对储层造成中等程度的水敏伤害,采取高矿化度盐水及逐渐降低矿化度的注入方式,对减弱储层水敏伤害有利,最佳注入水盐度为15.6～5.2g/L。结论水敏伤害是造成木钵延10区块注水压力高、注水量低的不可忽视的原因,应尽量使注入水矿化度高于注入流体的矿化度阈值(5.2～2.18g/L),以减轻水敏伤害。; 宋成鹏朱玉双艾芳周银邦陈欢庆; 关键词：水敏伤害黏土矿物注水开发马岭油田

油层受水敏伤害时水驱油渗流特征被引量：40: 2004年; 利用真实的砂岩模型进行了单、双及组合模型 3种类型的水驱油实验 ,比较了有水敏、无水敏伤害时水驱油特征的差别 ,并对两种条件下的驱油效果进行了评价。研究结果表明 ,有水敏伤害的注入水驱油与无水敏伤害的地层水驱油相比 ,水驱油的入口压力增高 ,孔隙结构非均质性加强 ,水驱油绕流加重 ,驱油效率及波及系数降低 ;两种条件下的水驱油方式均为活塞式 ,残余油类型主要为绕流形成的簇状残余油。影响木钵区块延 10油层驱油效率的主要因素是储集岩的孔隙结构非均质性、水敏伤害、注水压力及加压方式。在对木钵区块延 10油层注水开发中 ,应加强对储层非均质性的研究 ,并注意采取有效的储层保护措施 ,提高油层采收率。在注水开发过程中 ,应逐渐提高注水压力 ,以最大限度地开采木钵延; 朱玉双曲志浩蔺方晓武平仓韩翼云; 关键词：水敏伤害驱替特征残余油注水压力

利用ASC—2粘土稳定剂和ASC—12注水增注剂防治储层水敏伤害: 2002年; 根据储层敏感性特征，储层伤害的主要原因是由由于注和矿化度的变化，导致注入水与储层之间发生离子交换。从而研制出ASC－2粘土稳定剂和ASC－12注水增注剂，经现场试验，取得了初步效果。; 林光荣武平仓等

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