国家科技支撑计划(2006BAJ16B07)
- 作品数：14 被引量：362H指数：12
- 相关作者：薛伟辰胡翔郑乔文王恒栋杨雨更多>>
- 相关机构：同济大学上海市政工程设计研究总院更多>>
- 发文基金：国家科技支撑计划交通部西部交通建设科技项目国家自然科学基金更多>>
- 相关领域：建筑科学更多>>
- 城市地下市政综合管廊建设费分摊探讨被引量：30
- 2008年
- 0引言
城市地下市政综合管廊建设是国家大力推广的新的市政配套设施。通过综合管廊的建设，走市政公用管线的集约化建设之路，将各种市政管线集中敷设，实现“统一规划、统一管理、统一建设”的新机制。
- 王建
- 关键词：市政管线管廊分摊配套设施
- 综合管廊的消防灭火系统比较与分析被引量：40
- 2009年
- 近年来,我国大城市的综合管廊建设正在快速发展。但是,对于综合管廊消防灭火系统的设计与建设,各地做法不一。通过对我国近年来设计及建成运营的综合管廊内部纳入管线的种类和工作状态进行调研,分析了综合管廊内部火灾的起因和特点,并依据我国现行各类技术规范及工程实例的分析,提出:建设规模较小、覆盖面积较小、电压等级低的电力电缆综合管廊,可采取有效的工程措施而不设置自动灭火系统装置;对于建设规模较大、覆盖面积较大,内部纳入的电缆电压等级较高的综合管廊,除采取有效的工程措施外,还应采用移动式水喷雾消防灭火系统。
- 孙磊刘澄波
- 关键词：综合管廊消防灭火电气火灾
- 预制预应力综合管廊受力性能试验研究被引量：119
- 2010年
- 以2010年上海世博会园区综合管廊工程为背景,通过接头和整体结构足尺模型的单调静力试验,对采用预应力筋连接的预制预应力综合管廊的受力性能进行了较为系统的研究。接头试验研究结果表明:采用预应力筋连接的预制预应力综合管廊接头的受力过程分为消压、屈服和极限破坏三个阶段;破坏形态为预应力筋首先屈服,随后受压区混凝土压碎;破坏机制为桁架机制;接头抗弯承载力为设计弯矩的2.1倍,抗弯刚度随外荷载的增大而减小;接头试件的位移延性系数达到2.8,接头拼缝的转角延性系数达到3.1。整体结构试验研究结果表明:在四侧壁等值对称荷载作用下,采用预应力筋连接的预制预应力综合管廊整体结构的受力过程可分为开裂、屈服和极限破坏三个阶段;破坏形态为接头与整浇侧壁端部截面屈服,结构形成塑性机构,达到承载能力极限状态;破坏机制为弹簧铰闭合框架机制;整体结构试件的极限承载力为设计荷载的3.2倍;整浇侧壁和含拼缝侧壁的位移延性系数分别达到3.87和2.91。本文研究成果为2010年上海世博会园区综合管廊建设以及预制预应力综合管廊的推广应用提供了技术依据。
- 胡翔薛伟辰
- 关键词：预制预应力综合管廊足尺模型接头破坏形态承载力
- 纤维塑料筋混凝土梁挠度的计算方法被引量：14
- 2008年
- 本文基于本课题组与国外已有试验研究,根据纤维塑料筋混凝土梁的非线性有限元分析与试验结果的验证,对纤维塑料筋混凝土梁挠度的计算方法进行了较系统的研究。研究表明,纤维塑料筋混凝土梁的刚度随配筋率和混凝土强度的提高而增大;当纤维塑料筋混凝土梁发生受拉破坏时,增加配筋率可提高其极限变形能力,而当发生受压破坏时,极限变形能力与配筋率成反比;纤维塑料筋混凝土梁开裂截面内力臂长度系数可取为0.94。在此基础上,提出了纤维塑料筋混凝土梁挠度的设计建议。按本文建议公式计算的纤维塑料筋混凝土梁挠度值与试验结果吻合良好。
- 薛伟辰郑乔文杨雨
- 关键词：纤维塑料筋混凝土梁挠度
- 预制预应力综合管廊接头设计计算方法研究被引量：26
- 2011年
- 以2010年上海世博会园区预制预应力综合管廊工程为背景,基于内力平衡和变形协调条件,并考虑接头拼缝变形形态、预应力筋伸长和遇水膨胀橡胶条弹性模量的影响,提出了包含抗弯刚度计算模型和抗弯承载力计算模型的采用预应力筋连接的预制预应力综合管廊接头设计计算方法.与现有试验结果的对比分析表明,该方法的计算结果与试验结果吻合良好.该文的主要研究成果已成功应用于2010年上海世博会园区预制预应力综合管廊工程.
- 陈智强孔祥臣胡翔薛伟辰
- 关键词：预制预应力综合管廊接头抗弯刚度抗弯承载力设计计算方法
- 纤维塑料筋混凝土梁设计理论研究
- 纤维塑料筋（FRP 筋）以其轻质、高强、耐腐蚀、抗疲劳等优良特性在土木工程领域得到日益广泛的应用。介绍了本课题组近年来开展的有关 FRP 筋混凝土梁设计理论的研究工作,主要包括 FRP 筋粘结性能设计建议、非预应力 FR...
- 薛伟辰
- 关键词：混凝土梁设计理论粘结性能抗震性能
- 文献传递
- 粘砂变形GFRP筋的粘结滑移本构关系被引量：21
- 2008年
- 基于18个梁式试验、42个Losberg拉拔试验和6个标准拉拔试验,对工程中应用最普遍的粘砂变形GFRP筋与混凝土之间的粘结滑移本构关系进行了较系统的研究。研究表明:GFRP筋试件的粘结应力-滑移曲线(τ-S曲线)可分为微滑移段、滑移段、下降段和残余段,区分这四段的三个特征点分别为弹性滑移点、峰值滑移点和残余滑移点;与变形钢筋不同,GFRP筋试件τ-S曲线的上升段可分为滑移量较小的微滑移段和滑移量明显增大的滑移段,下降段的粘结应力降幅较小,残余段近似呈正弦曲线;随着直径和粘结长度的增加,GFRP筋试件τ-S曲线上峰值滑移点的滑移量减小,3个特征点的粘结应力也呈降低趋势。基于试验结果,建立了粘砂变形GFRP筋与混凝土之间粘结滑移本构关系的理论模型,并提出了曲线上特征点的粘结应力及其滑移量的计算公式。
- 郑乔文薛伟辰
- 关键词：GFRP筋粘结滑移本构关系
- 黏砂变形GFRP筋黏结性能研究被引量：22
- 2007年
- 基于18个梁式试验、42个Losberg拉拔试验以及6个标准拉拔试验,对黏砂变形GFRP筋与混凝土之间的黏结性能进行了较系统的研究。研究表明:黏砂变形GFRP筋梁式试件和拉拔试件的破坏形态均可分为拔出破坏和劈裂破坏两种,黏结长度大于5倍直径的GFRP筋试件发生劈裂破坏,小于5倍直径的试件发生拔出破坏,而对于黏结长度为5倍直径左右的试件,两种破坏形态均有可能发生;GFRP筋与混凝土之间的黏结强度约为相应带肋钢筋的0.64～1.27倍;随着黏结长度和直径的增加,GFRP筋与混凝土之间的黏结强度有所降低;基于梁式试验、Losberg拉拔试验与标准拉拔试验得到的GFRP筋与混凝土之间的黏结强度无显著差异。最后,综合考虑GFRP筋直径、表面形态、黏结长度等因素影响,提出GFRP筋与混凝土之间黏结强度、锚固长度的设计建议。
- 薛伟辰郑乔文杨雨
- 关键词：GFRP筋梁式试验拉拔试验黏结强度锚固长度
- 预应力CFRP筋高性能混凝土T型梁试验研究与非线性分析被引量：6
- 2007年
- 通过4根梁试件的单调加载静力试验,对体外预应力CFRP筋高性能混凝土T型梁和有粘结预应力CFRP筋高性能混凝土T型梁的受力过程、破坏形态、抗弯承载力、延性和变形等进行较为系统的研究。研究表明:体外预应力与有粘结预应力梁试件均具有较高的抗弯承载力、较大的位移延性和变形能力;体外预应力梁中体内预应力筋的应变增量比相应的体外预应力筋大得多;随着配筋率的增加,有粘结预应力梁试件的抗弯承载力有明显的提高,但其位移延性和变形能力有所降低。此外,应用商用软件ANSYS对4根梁试件进行非线性有限元分析,程序计算值与试验结果吻合良好。
- 薛伟辰王晓辉
- 关键词：高性能混凝土T型梁
- FRP筋混凝土梁裂缝宽度的计算方法被引量：10
- 2008年
- 本文在本课题组和国外FRP筋混凝土梁试验结果的基础上,对我国《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)和《水工混凝土结构设计规范》(SL/T191-96)中纵向钢筋相对粘结特性系数、钢筋混凝土梁裂缝截面内力臂长度系数以及考虑钢筋表面形状的系数进行修正,提出FRP筋混凝土梁最大裂缝宽度设计建议。与ACI440.1R-06相比,采用本文建议公式的最大裂缝宽度计算值与试验值更为吻合。
- 杨雨薛伟辰郑乔文
- 关键词：土木建筑结构FRP筋混凝土梁
