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膜-生物反应器中“污染2阶段”污染特性的研究被引量：1: 2008年; 结合膜污染的阶段性发展理论和对膜-生物反应器(MBR)小试多阶段膜污染特点的观察与分析,得出膜过程中污染具有"污染2阶段"的特点,在次临界通量状态下,运行初期膜面首先受到附着能力强、粘性高的小颗粒物质的污染,优势形成的是粘性凝胶层;一但粘性凝胶层形成,颗粒较大的物质即可较容易的黏附于其上,并逐渐加厚扩大形成泥饼层,导致运行压力的快速升高,从而进入"污染2阶段"。针对高压力工况下会加剧膜深度污染的现象,提出"污染1阶段"在线维护性清洗策略,以控制"1阶段"粘性凝胶层的形成,试验结果表明,基于"污染1阶段"膜污染理论的维护清洗可有效避免高压运行工况,降低膜深度污染的可能性。; 贾辉王捷张宏伟李莹; 关键词：膜污染膜生物反应器膜清洗

长度及出水方式对中空纤维膜过滤性能的影响被引量：4: 2010年; 为了更好的对中空纤维膜组件进行优化设计,通过对4组试验的对比,就中空膜纤维的长度和膜组件出水方式对过滤性能的影响进行考察.结果表明:无论是静态过滤还是曝气条件,在试验周期内,单端出水组件的膜比通量要比双端出水组件的变化趋势更为平缓.相同条件下,双端出水组件的平均通量要高于单端出水组件.静态过滤条件下,双端比单端的稳定运行通量有较大提高;在曝气条件下,由于气泡诱发的纤维抖动和水力错流作用,曝气对通量的影响要大于出水方式对通量的影响.在本研究的条件下,固定曝气强度为7.99 m3/(m2.h),100～120 cm为单端出水的膜纤维最佳长度设计值,在此范围内膜比通量与短纤维相比不会有明显的降低.当组件的出水方式改为双端时,膜纤维的最佳设计长度可延长至120～140 cm.; 王捷张宏伟张燕罗南; 关键词：中空纤维膜组件设计

混凝-微滤处理微污染原水工艺优化及膜污染的研究被引量：6: 2009年; 利用混凝-微滤联用工艺处理微污染原水,并对工艺运行的关键参数及膜污染的控制方法进行了优化分析.首先在考察混凝最佳工况参数的基础上,确定联用工艺中的关键参数为混合溶液的pH值及混凝剂的投加量,而混凝时间对工艺运行影响不大.混凝-微滤联用的试验表明:二者组合能有效延缓膜污染;在过滤方式上,直接过滤混凝原液在膜污染的控制上效果优于过滤混凝上清液;通过对两种混凝剂在联用工艺中的处理效果和减缓膜污染能力的比较发现,氯化铁对微污染原水的净化效果要远远优于聚合氯化铝(PAC),而聚合氯化铝延缓膜污染能力较强.通过评价清洗后通量恢复水平对膜面污染物进行了分析,结果表明:膜污染中70%～80%由泥饼层引起,有机污染物和微生物的比例约占20%～25%,无机污染物仅占5%～8%,因此使用混凝-微滤工艺处理微污染原水时,适时地采用物理清洗即可达到较理想的膜清洗效果.; 张燕王捷张宏伟吴云; 关键词：混凝膜过滤微污染原水膜污染膜清洗

浸入式中空纤维膜组件在线反洗参数分析被引量：2: 2009年; 根据浸入式中空纤维膜组件应用特点,对反洗压力和反洗流量在线反洗中的控制进行了讨论,并对膜组件安装位置对在线反洗的影响和在线反洗操作模型进行了分析.认为保证距膜纤维出水口最远处,即"最不利"点的清洗效果是在线反洗参数设计的基本原则.当考虑膜组件安装位置产生的重力水头影响时,组件放置高于系统出水点时应控制的最低反洗压力为b/K′+H;当组件低于系统出水点时应控制的最低反洗压力为b/K′-H.根据单根纤维反洗传质模型引入在线反洗参数ζ,当Q′/pe<ζ时,不能保证沿整个膜纤维得到有效清洗.在反洗流量和压力一定时,对应的反洗压力和流量均存在效率最高值,最佳反洗压力和反洗流量的选择可根据最高效率范围进行选择.; 王捷张宏伟苗蕾张燕; 关键词：膜生物反应器膜清洗

膜生物反应器中分阶段污染模式的研究被引量：2: 2009年; 膜生物反应器（MBR）中膜污染具有阶段性发展特点。综合动态的“凝胶层黏附一泥饼层覆盖”理论以及静态的膜污染层结构理论．认为以“污染层构建-临界通量打破”来描述MBR的二阶段污染特征能够较好地反映其形成内因。根据跨膜压力（TMP）与膜污染发展趋势的内在联系和特点，建立了“污染层构建”阶段的周期模型。并结合MBR处理市政废水的试验，就运行操作条件对“污染层构建”阶段周期的影响进行了正交水平分析。结果表明，各试验阶段的“污染层构建”周期为5-12d，适时地采用恰当的清洗措施非常必要；各运行参数对膜污染“污染层构建”周期影响程度的主次顺序为：气水比、污泥浓度、开停比。; 贾辉王捷吴云张燕; 关键词：膜污染膜生物反应器膜清洗

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天津市高等学校科技发展基金计划项目(20070712)