铁道部科技基金(2008G032-3)
- 作品数：5 被引量：39H指数：4
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- 相关机构：中南大学湖南省交通规划勘察设计院更多>>
- 发文基金：铁道部科技基金国家自然科学基金交通部西部交通建设科技项目更多>>
- 相关领域：建筑科学交通运输工程更多>>
- 基于非线性Mohr-Coulomb强度准则下的扩孔问题解析被引量：15
- 2009年
- 将圆孔周围的围岩分为弹性和塑性应力区,考虑土体受力后的剪胀特性,根据Mohr-Coulomb非线性强度准则、应力平衡条件、大小变形理论和非关联流动准则,推导出排水情况下土体发生大、小变形时扩孔问题的塑性区应力、应变和位移场解析,并给出大、小变形情况下塑性区半径和极限扩孔压力的非线性解答。与现有理论的计算结果和现场实测结果进行对比结果表明,上述理论具有一定的有效性。通过分析可知,大变形时的塑性应变比小变形时的大;随着m值的增大,扩孔压力逐渐增大且与rp/au为非线性关系;大变形时的扩孔压力要比Vesic等人的理论值偏小。
- 邹金锋彭建国张进华罗恒安爱军
- 关键词：剪胀大变形
- 武广高铁弱风化泥质板岩工程特性试验研究被引量：7
- 2010年
- 通过试验,分析了武广高铁泥质板岩的矿物成分,提出了泥质板岩的施工工艺、质量控制标准和检测手段。研究与结果表明:泥质板岩不具有膨胀特性,机械碾压的碎石料不如机械破碎的合理,机械破碎的碎石料具有更好的耐循环压实特性。
- 和民锁邹金锋李亮舒海明
- 关键词：改良土
- 长钻孔灌注桩后注浆深度及数值模拟研究被引量：5
- 2011年
- 对钻孔灌注桩后注浆深度时的桩顶位移进行了数值计算。当桩端和桩侧注浆的浆液上升55 m时,桩顶荷载为700t时的未注浆桩桩顶位移为9.357 mm,桩侧注浆的桩顶位移为6.99 mm,桩端注浆的桩顶位移为7.11 mm。未注浆桩的计算极限承载力为1 300 t,桩侧注浆桩的极限承载力为1 800 t,桩端注浆桩的极限承载力为1 700 t。2种注浆方法提供桩基承载力的比例分别为38.5%和30.8%。数值结果表明:后注浆技术是减小深厚软土地区桩基沉降的有效手段之一。对深厚软土地区的超长钻孔灌注桩,宜优先选用桩侧压力注浆为主的方法减小桩基沉降,即可简化后注浆装置,又可方便注浆施工;当承载力要求较高、桩较长且桩端有较好的持力层时,可采用桩端桩侧联合注浆。
- 安爱军李亮邹金锋肖华溪罗恒
- 关键词：深厚软土后注浆有限差分法钻孔灌注桩
- 武广高铁改良土施工工艺现场试验研究被引量：1
- 2010年
- 针对武汉—广州高速铁路路基土的加强措施问题,对拌制和填筑设备进行筛选,制定实施了高速铁路路基土改良方案的施工方法,并采用掺加不同水泥剂量实验分析和测试、实验现场碾压、路基压实效果检测、强度试验检测与改良土泡水试验等方法来获得水泥改良土强度与水稳性等相关指标。研究结果表明:水泥改良土填筑压实检测时间和检测标准应考虑其时效性;水泥改良土的无侧限抗压强度与室内无侧限抗压强度相差不大;全-强风化泥质板岩掺加水泥改良后具有较高的强度与良好的水稳性,最后,从施工工艺和实验分析角度分析得出改良土适合高速铁路路基填料。
- 和民锁邹金锋李亮郭乃正
- 关键词：改良土水泥施工工艺
- 应变软化土体扩孔问题的大变形解析被引量：11
- 2009年
- 将圆孔周围土体变形区分为弹性区、软化区和流动区,在弹性区中采用小变形理论,在软化区和流动区中采用大变形理论和非相关联流动准则,假定土体服从统一强度准则,根据应力平衡方程、应力和应变连续的边界条件,推导出考虑土体剪胀和中主应力等影响因素的应力和应变场分布规律、区域半径和极限扩孔压力的理论解答;并将极限扩孔压力理论的计算结果与传统Vesic扩孔理论计算结果进行对比。结果表明:扩孔压力和软化区半径受土体剪胀的影响比受参数b的影响大,而且球孔比柱孔更加显著;极限扩孔压力理论计算结果与Vesic结果非常接近。
- 邹金锋罗恒彭建国安爱军张进华
- 关键词：道路工程大变形剪胀中主应力
