重庆市科技攻关计划(CSTC2007AA4008)
- 作品数：10 被引量：48H指数：5
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- 相关领域：金属学及工艺一般工业技术更多>>
- 压铸镁合金有机涂层的技术经济评价被引量：2
- 2010年
- 对比测试了丙烯酸、环氧树脂、有机硅、陶瓷有机硅和氟碳树脂等5种有机涂层在镁合金压铸件上的附着力、铅笔硬度、光泽度以及耐盐雾性能,并对各涂层工艺进行了经济成本核算和技术经济评价。结果表明,不同的有机涂层具有不同的技术经济特性。环氧树脂涂层在腐蚀防护上具有显著的技术经济优势;陶瓷有机硅涂层和氟碳树脂涂层在硬度、光泽度方面性能突出,但耐蚀性一般且成本高,技术经济特性一般;有机硅涂层各项性能适中,且成本低廉,经济性能较好;丙烯酸树脂涂层成本低廉,但耐蚀性能差,制约了涂层的应用,缺乏技术经济优势。
- 宋东福游国强龙思远林伟鸿石永敬
- 关键词：镁合金技术经济
- 挤压态AZ81镁合金塑性加工性能的研究与分析被引量：2
- 2011年
- 在Gleeble-1500D热模拟机上进行热压缩试验,研究了变形温度为320～440℃、应变速率为0.001～1s-1,最大变形程度为60%的条件下挤压态AZ81镁合金的高温流变行为。结果表明,采用加工理论分析材料的高温变形行为能准确反映出材料在不同变形条件下的组织演变规律。根据材料动态模型计算了挤压态AZ81合金的热加工图,结合显微组织观察结果分析了挤压态AZ81镁合金的热加工塑性变形性能,在变形温度320～440℃、应变速率0.001～1 s-1,最大变形程度为60%的条件下,失稳判据ξ(ε)>0,说明AZ81镁合金在该条件下的塑性变形性能良好。热加工温度380～400℃、应变速率0.01～0.1 s-1为最佳热加工工艺参数区。
- 曹凤红李海龙龙思远刘克威
- 关键词：流变应力热加工图热变形
- 挤压态AZ81镁合金的热压缩变形行为被引量：4
- 2011年
- 在温度为320-440℃、应变率为0.001-1 s-1的变形条件下,采用Gleeble-1500热模拟机对挤压态AZ81镁合金的热压缩变形行为进行研究。结果表明：挤压态AZ81镁合金的流变应力随变形温度的升高而降低,随应变率的升高而升高,且随应变的增加,流动应力很快达到峰值,然后逐渐降低并趋于稳定。为评价挤压态AZ81镁合金在热模压成形过程中流动应力,结合Arrhenius方程并引入Zener-Hollomon参数,对流动应力做出相应的修正,根据修正后的流动应力构建挤压态AZ81镁合金流变应力高温变形本构模型。模拟结果表明：该模型的应力预测值与试验值吻合较好,计算精度较高,为后续的模压近/净终成形工艺参数的制定提供一定的理论参考。
- 曹凤红龙思远G.S.COLE
- 关键词：流变应力本构模型
- 镁合金预处理对其表面有机涂层耐蚀性的影响被引量：7
- 2010年
- 镁合金压铸件上涂覆有机涂层后的耐蚀性能与其涂装前的表面处理状态有着密切关系。采用中性盐雾试验和盐水浸渍法对经喷砂、打磨、无铬化学转化、微弧氧化4种不同表面预处理后的丙烯酸树脂涂层进行了耐蚀性测试。结果表明:采用合适的预处理能显著提高涂层的耐蚀性能,其中微弧氧化涂层耐蚀性最佳,在盐雾和盐水浸渍试验中失效时间分别达96h和168h;预处理后基材表面光滑的涂层失效形式以起泡为主,而具有微孔或粗糙表面的涂层则以点蚀为主。
- 查吉利龙思远宋东福林伟鸿石永敬
- 关键词：预处理镁合金丙烯酸树脂耐蚀性失效形式
- 挤压态AZ81镁合金的热加工变形和加工图被引量：5
- 2011年
- 在Gleeble-1500D热模拟机上进行热压缩试验,研究了变形温度为320～440℃、应变速率为0.001～1.000s-1、最大变形程度为60%的条件下挤压态AZ81镁合金的高温热变形行为。热变形过程中的稳态流变应力可用双曲正弦本构关系式来描述,平均激活能为182.17kJ/mol,大于其自扩散激活能。根据材料动态模型,计算并分析了挤压态AZ81合金的热加工图,结合显微组织观察结果,分析了挤压态AZ81镁合金的热加工性能。在变形温度为320～440℃、应变速率为0.001～1.000s-1、最大变形程度为60%的条件下,失稳判据ξ(ε)>0,说明AZ81镁合金在该条件下塑性变形性能良好。并根据加工图获得了在试验参数范围内的热变形过程的最佳工艺参数范围,其热加工温度选在380～400℃、应变速率为0.010～0.100s-1时较好。
- 曹凤红龙思远张勇Gerald. S. Cole
- 关键词：流变应力加工图热变形
- 时效处理对AZ81镁合金组织与力学性能的影响被引量：9
- 2010年
- 通过对挤压坯预成形AZ81镁合金进行模压成形及随后的时效处理,研究了形变及时效过程中显微组织及力学性能的变化规律。结果表明:时效温度对AZ81镁合金力学性能及显微组织的影响较大,随时效温度升高至200℃,第二相的析出速度加快,且析出相分布变得均匀,细小析出相呈弥散状态分布于晶界上;随时效时间的延长,β-Mg17Al12析出相逐渐增多,当时效温度为200℃、时效20h时,晶界大多被析出物所掩盖,晶粒内充满大量点针状析出相,合金显微组织的各向异性得以消除,成分较为均匀,进一步提高了模压成形镁合金的力学性能,经400℃模压成形及200℃×20h的时效处理后,其抗拉强度可达358.5MPa,屈服强度达到260.7MPa,伸长率为9.8%。
- 曹凤红龙思远
- 关键词：AZ81镁合金显微组织力学性能
- AZ61镁合金挤锻复合成形技术研究被引量：7
- 2009年
- 采用镁合金挤锻复合成形的试验方法,研究了AZ61镁合金微观组织演化与塑性变形机制之间的规律。结果表明,挤压和等温模锻后镁合金均发生了动态再结晶,生成了细小均匀的等轴晶粒,经T5热处理后其屈服强度、抗拉强度、伸长率分别可达249MPa、305MPa、15.4%。在此基础上进一步对镁合金的塑性变形机制进行了探讨。
- 李亚宁龙思远曹韩学
- 关键词：镁合金塑性变形动态再结晶晶粒细化
- 稀土对AZ61镁合金变形过程中组织与性能的影响被引量：1
- 2010年
- 研究了不同的稀土含量(富Ce和Mg-Nd中间合金)对AZ61镁合金在热挤压变形过程中显微组织和力学性能的影响。结果表明,在加入1%～4%的混合稀土后,铸态AZ61镁合金组织中的β相明显减少,铸态组织晶粒得到细化,大部分的Ce,Nd与Al结合生成高熔点、高稳定性的稀土相Al4Ce或者Al4Ce和Al3Nd稀土混合相,并呈针状、棒状或者不规则块状分布于晶界或晶粒内部,同时各试验合金中均不同程度分布有不规则的块状α-Al8Mn5相;在热挤压过程中,Al4Ce或者Al4Ce和Al3Nd稀土混合相阻碍晶粒或亚晶粒长大,使晶粒较铸态组织变细,合金力学性能随稀土含量的增加有所提升,但由于稀土相较粗大,割裂晶界及晶粒间的结合力,使其性能大幅度下降;铸态AZ61+xRE各试验合金均为脆性断裂机制,挤压态AZ61合金断裂方式属于以韧性为主的韧脆混合断裂,含稀土挤压态合金中分布有塑性特征的韧窝,但主要以解理断裂为主。
- 曹凤红龙思远
- 关键词：镁合金稀土热挤压显微组织力学性能
- 高应变速率对挤压态AZ61镁合金力学行为的影响被引量：7
- 2009年
- 采用光学显微镜对挤压态AZ61镁合金的显微组织进行了观察,利用Hopkinson杆杆测试技术对挤压态AZ61镁合金进行了高应变速率冲击拉伸试验,测定了该合金在不同应变速率下的完整动态应力-应变曲线;对该合金在高应变速率下动态应力-应变行为及其应变速率对挤压态AZ61镁合金的屈服行为及其断裂机制的影响进行了分析。结果表明,在整个加载过程中,材料的弹性模量变化很小;在拉伸过程中,该材料表现出明显的屈服点。随着应变速率的增加,材料的抗拉强度相应增大,失稳应变相应减小,但表现出的应变速率强化效应不明显。采用SEM对其断口进行分析,结果表明挤压态AZ61镁合金拉伸断口对应变速率不敏感,表现为以韧性为主伴有少量解理特征的混合断裂。
- 曹凤红龙思远廖慧敏王宇夏源明
- 关键词：镁合金应变速率
- 压铸AM60B镁合金TIG焊组织研究被引量：7
- 2009年
- 对压铸AM60B镁合金板钨极氩弧焊缝显微组织进行了观察分析。结果表明,焊缝中心区由细小均匀的等轴晶和呈网状分布于晶界的高相比例Mg17Al12共晶相组成,在接近上自由表面分布着细小圆形气孔;靠焊缝侧的熔合区集中出现不同尺寸的气孔和微观疏松,显微组织由粗大等轴晶和数量明显减少、呈蠕虫状和颗粒状分布在晶界的Mg17Al12共晶相组成;靠热影响区侧的熔合区组织粗大、晶界和Mg17Al12共晶相逐渐模糊;热影响区组织形貌与母材相近,但晶粒有明显长大现象。
- 游国强朱觉华郭强龙思远
- 关键词：压铸AM60B镁合金TIG焊
