江西省教育厅科学技术研究项目(GJJ08203)
- 作品数：23 被引量：146H指数：7
- 相关作者：鲁世强王克鲁李鑫欧阳德来董显娟更多>>
- 相关机构：南昌航空大学南京航空航天大学中航工业北京航空材料研究院更多>>
- 发文基金：江西省自然科学基金江西省教育厅科学技术研究项目中国航空科学基金更多>>
- 相关领域：金属学及工艺一般工业技术航空宇航科学技术更多>>
- 铸态TB6钛合金β热变形中的动态再结晶行为被引量：4
- 2012年
- 利用Thermecmaster-Z型热模拟试验机在β相区对铸态TB6钛合金进行了热压缩试验,并对其动态再结晶行为进行了研究。结果表明,合金在β热变形过程中主要存在两类形核位置:原始β晶界附近及β晶粒内部,相应地存在两类动态再结晶机制:不连续动态再结晶和连续动态再结晶。在较高应变速率(≥0.01s-1)时,以不连续动态再结晶机制为主,但动态再结晶发生的程度较低,不能通过此机制使组织获得明显细化;在低应变速率(≤0.001s-1)和高变形温度(≥950℃)时,以连续动态再结晶机制为主。此时,合金动态再结晶晶粒直接由亚晶转变而成,组织均匀、细小。
- 欧阳德来鲁世强丘伟黄旭雷力明
- 关键词：动态再结晶
- 基于Prasad判据的全片层TA15钛合金塑性流动失稳预测被引量：4
- 2010年
- 对全片层TA15钛合金进行等温恒应变速率压缩试验,采用Prasad失稳判据预测合金在750～1100℃,0.001～10s-1热力参数范围内的塑性流动失稳,并对变形后试样进行宏观和微观观察。结果表明,全片层TA15钛合金在试验参数范围内热变形时存在较大区域的流动失稳,且随着变形温度的降低,失稳区范围有从高应变速率向低应变速率逐渐扩展的趋势。在(α+β)两相区变形,失稳缺陷主要有宏观剪切裂纹、原始β晶界裂纹和局部流动三种形式。在β单相变形,失稳主要是原始β晶粒沿着垂直于压缩轴线方向拉长,且在部分晶界附近分布着变形带。
- 董显娟鲁世强王克鲁郑海忠肖璇
- 关键词：TA15钛合金流动失稳
- 应用加工硬化率研究TA15钛合金β区变形的动态再结晶临界条件被引量：33
- 2010年
- 基于位错理论探讨了材料大应变条件下的加工硬化率曲线及动态再结晶的拐点判据,利用在变形温度1050～1100℃、应变速率0.001～1s-1条件下等温恒应变速率压缩试验获得的应力-应变数据,采用加工硬化率处理方法,研究了TA15钛合金β区变形的动态再结晶临界条件,并应用Zener-Hollomon参数建立了临界应变模型。结果表明,TA15钛合金在本试验条件下呈现两种曲线特征类型的应力-应变曲线,其θ-σ曲线均呈现拐点及-θ/σ-σ曲线上出现最小值;临界应变与峰值应变之间具有一定的相关性,即εc/εp=0.62;临界应变与Z参数之间的函数关系为εc=1.72×10-2Z0.0605。
- 欧阳德来鲁世强崔霞董显娟吴超邱伟
- 关键词：加工硬化率TA15钛合金
- α片层厚度对TA15合金动态球化行为的影响被引量：3
- 2010年
- 分别以1020℃保温30min后空冷和炉冷得到的TA15合金为原材料,对其进行等温恒应变速率压缩试验,研究了温度800～950℃、应变速率0.001～1s-1、真应变0.51～1.20时,不同原始α片层厚度对TA15合金动态球化行为的影响。结果表明:真应力-真应变曲线均呈现出明显的流动软化,峰值应力和流动软化率对α片层厚度的依赖程度较小。当热变形参数相同时,细片状比粗片状组织更容易发生动态球化,这与其在试验范围内测得的变形激活能分别为597kJ/mol和650kJ/mol是一致的。TA15合金中片状α除了形成低和高角度界面及强烈的局部剪切带导致动态球化外,还有动态再结晶等其它方式。
- 董显娟鲁世强李鑫王克鲁肖璇
- 关键词：TA15合金激活能
- 片层厚度对TA15合金β相区变形行为的影响被引量：1
- 2010年
- 将具有不同α片层厚度的两种转变组织的TA15合金分别在Ther mecmaster-Z型热模拟试验机上进行等温恒应变速率压缩试验,研究了温度为1000～1100℃、应变速率为0.001～10s-1时合金的热变形行为。结果表明,两种不同组织的TA15合金在β相区相同热力参数变形时,真应力-真应变曲线的形貌和真应力值基本相同,变形激活能为(170±2)kJ/mol,且微观组织特征基本相似,以β相的动态再结晶为主。但在1050℃、0.01～1s-1变形时,细片层组织的合金发生β相动态再结晶的体积分数总是略高于粗片层组织的合金,这可能与细片层组织的合金较早发生α→β相转变、且β相也较早开始再结晶有关。
- 董显娟鲁世强肖璇李鑫
- 关键词：TA15合金流动应力激活能
- 不同应变速率下TA15钛合金β形变过程中动态再结晶行为被引量：17
- 2011年
- 研究TA15钛合金在1050℃时,不同应变速率下变形过程中动态再结晶组织演变,讨论动态再结晶动力学、形核率和晶粒尺寸的演变规律。结果表明,随高低应变速率不同,存在两种类型的动态再结晶现象:连续动态再结晶和不连续动态再结晶。动力学分析应变速率为0.01,0.1,1s-1时,对应的动态再结晶稳态应变分别为1.26,1.57,2.93,说明增大应变速率则相应地提高稳态应变,在高应变速率条件下,往往难于达到稳态阶段。高应变速率下的形核率明显高于低应变速率下的形核率,且低应变速率下,较小幅度的增大应变速率就能使晶粒尺寸较大幅度下降;而在较高应变速率下,晶粒尺寸变化随应变速率改变较小。采用高应变速率及大应变下发生的连续动态再结晶可实现组织明显细化。
- 欧阳德来鲁世强崔霞王克鲁吴超
- 关键词：动态再结晶TA15钛合金
- 变形温度对TC11合金低应变速率下的变形行为及组织的影响
- 2009年
- 采用THERMECMASTOR-Z热模拟试验机研究了TC11钛合金在变形温度780—1080℃，应变速率0．001～1s^-1范围的热变形行为，并采用金相显微镜研究了变形温度对TC11钛合金组织的影响，主要研究结果如下：变形温度对TC11钛合金的流动应力有显著影响，在较高温度或较低应变速率时，变形呈稳态流动特征；在较低温度或较高应变速率时，变形呈流变软化特征。在8单相区，当应变速率为1s^-1时，组织主要为拉长的B晶粒和少量的动态再结晶晶粒；当应变速率为0．01～0．1s^-1时，变形机制主要为动态再结晶；当应变速率在0．001s^-1附近时，变形机制为动态回复。在（d＋B）两相区，变形温度870～960℃，应变速率0．001s。附近时，变形机制为超塑性。
- 王克鲁鲁世强李鑫董显娟杨化娟
- 关键词：TC11钛合金变形温度
- 粗片层状组织TA15合金高温本构关系研究
- 2008年
- 利用THERMECMASTOR-Z型热模拟试验机对粗片层状组织TA15合金进行了变形温度为750～1100℃、应变速率为0．001～10S。的热压缩试验。研究了变形温度、应变速率、应变对流动应力的影响，并采用逐步回归法合理地选取了影响流动应力的“最优”自变量子集，建立了合金的本构关系模型。结果表明，所建立的本构关系模型能够用来表征该合金热变形过程的力学行为；误差分析表明，该逐步回归法本构关系模型具有较高的精度，可用于指导粗片层状组织TA15合金热加工工艺制定，并可用于粗片层状组织TA15合金热变形过程的有限元模拟。
- 方军王克鲁鲁世强董显娟杨化娟李鑫
- 关键词：TA15合金流动应力本构关系热加工工艺
- 基于数理统计方法的TB6钛合金本构关系被引量：3
- 2011年
- 采用Thermecmaster-Z型热模拟试验机对TB6钛合金在800～1150℃、0.001～10s-1条件下进行等温恒应变速率压缩试验。通过分析TB6钛合金在不同热变形条件下的真应力-真应变曲线,并在综合考虑应变速率、变形温度和应变量对流动应力影响的基础上,建立了TB6钛合金的本构关系。误差分析表明,所建的本构关系具有较好的精度,能较好地反映TB6钛合金的热变形行为特征。
- 廖建宇胡萌徐东鲁世强
- 关键词：热变形流动应力本构关系
- 基于Murty判据的粗片层状TA15钛合金β相区锻造工艺参数优化被引量：3
- 2009年
- 对粗片层状TA15钛合金在Thermecmaster-Z型热模拟试验机上进行等温恒应变速率压缩试验，采用基于Murty判据的加工图技术研究了该合金在温度1000～1100℃、应变速率0．001～10s^-1参数范围内的微观变形机制，并优化出该合金的锻造工艺参数。结果表明：在β单相区变形时，TA15钛合金较佳的变形参数范围为1030-1075℃、0．001～0．03s^-1，以1050℃、0．001s^-1附近为最佳，其变形机制为β晶粒充分均匀的动态再结晶；失稳区变形参数范围为1000～1100℃、1．78-10S^-1，在该区出现了β晶粒的不均匀变形。
- 董显娟鲁世强王克鲁方军吴超
- 关键词：TA15钛合金加工图
