国家教育部博士点基金(20091201110002)
- 作品数：5 被引量：62H指数：5
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- 相关领域：金属学及工艺电子电信更多>>
- 钛合金表面激光熔覆TiC/NiCrBSi涂层温度场有限元模拟被引量：9
- 2011年
- 为在钛合金表面获得优质激光熔覆涂层,用有限元方法研究了激光熔覆工艺对熔池温度场分布和凝固后熔覆层组织的影响,考虑相变潜热、辐射对流散热以及温度对热物理性能的影响等因素,建立三维有限元模型模拟了Ti6Al4V合金表面激光熔覆TiC/NiCrBSi复合涂层过程中的温度场,并结合熔覆过程的温度场分布,对涂层的形貌、结合区、基体热影响区、稀释率和微观组织进行了分析和试验验证.结果表明:激光熔覆工艺参数为激光功率2500 W、扫描速度4 mm/s、光斑直径4.5 mm时,可获得无气孔、无裂纹、具有良好冶金结合和低稀释率的优质涂层;试验结果和模拟结果表现出很好的一致性,说明所建立的有限元模型能够真实准确地反映激光熔覆过程中的温度场分布.
- 雷贻文孙荣禄唐英
- 关键词：激光熔覆有限元法温度场稀释率
- 激光熔覆原位自生Cr_xS_y/Ni基复合涂层的微观组织和摩擦磨损性能被引量：7
- 2013年
- 以Ni60＋330ANi／MoS2（质量分数）混合粉末为熔覆材料，在H13钢表面进行了激光熔覆试验，利用光学显微镜（OM）、扫描电子显微镜（SEM）、能谱分析仪（EDS）和X射线衍射仪（XRD）等对激光熔覆层的微观组织进行了分析，测试了激光熔覆层的摩擦磨损性能。结果表明，激光熔覆层的组织是在γ-Ni树枝晶和γNi＋MoNi4共晶的基体上分布着CrxSy颗粒。激光熔覆过程中原位自生的CrxSy颗粒呈近球状，尺寸在5～20μm之间，尺寸较大的颗粒多分布于熔覆层的上部，尺寸较小的颗粒多分布于熔覆层的中下部。由于CrxSy的减摩作用，熔覆层的摩擦系数明显低于Ni60熔覆层的摩擦系数，但耐磨性能有所降低。
- 孙荣禄牛伟雷贻文唐英
- 关键词：激光技术激光熔覆原位自生NI基复合涂层摩擦磨损性能
- 钛合金表面激光熔覆TiB_2-TiC/Ni复合涂层的真空摩擦磨损性能被引量：18
- 2012年
- 采用激光熔覆技术在TC4钛合金表面制备以反应合成TiB2和TiC颗粒为增强相的Ni基复合涂层,利用УТИТВ-100型销-盘摩擦磨损试验机研究了激光熔覆层在真空(10-5Pa)中的干滑动摩擦磨损性能,利用光学显微镜和扫描电子显微镜观察了摩擦偶件的磨损表面形貌,讨论了激光熔覆层的磨损机制。结果表明,激光熔覆层的摩擦系数在0.25～0.5之间,明显低于TC4合金的摩擦系数(0.45～0.8),磨损体积约为TC4合金的40%。随法向载荷和滑动速度的增加,激光熔覆层的磨损体积增加,激光熔覆层的磨损机制主要为粘着磨损和粘附转移物引起的磨粒磨损。
- 孙荣禄牛伟雷贻文唐英
- 关键词：激光熔覆摩擦磨损性能
- 镁合金表面激光熔覆Al-Si合金涂层的组织和耐磨性被引量：5
- 2012年
- 以Al-Si共晶合金粉末为熔覆材料,在AZ91D镁合金表面进行了激光熔覆试验,利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)和X射线衍射仪(XRD)对激光熔覆层的组织、成分和相组成进行了分析,测试了激光熔覆层的显微硬度和磨损性能。结果表明,激光熔覆层由α-Mg过饱和固溶体和Mg17Al12、Mg2Si、Al3Mg2金属间化合物等相组成,且与基材之间形成了良好的冶金结合。由于激光熔覆层中存在金属间化合物析出相强化、细晶强化和固溶强化等多种强化作用,熔覆层的硬度比AZ91D合金提高了3#4倍,磨损量比AZ91D合金降低了72%。
- 孙荣禄牛伟雷贻文
- 关键词：激光熔覆镁合金AL-SI合金
- h-BN含量对激光熔覆自润滑涂层微观组织和磨损性能的影响被引量：23
- 2011年
- 采用CO2激光器在H13钢基体上制备了Ni+h-BN自润滑复合涂层,利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、能谱分析仪(EDS)和X射线衍射仪(XRD)等手段分析涂层组织和相组成,利用显微硬度计和M200型摩擦磨损试验机测试了涂层的硬度和摩擦磨损性能。结果表明,Ni+5%h-BN(质量分数,下同)涂层主要是γ-Ni基体上分布着条状Cr2N相和少量不规则块状CrB相;Ni60+10%h-BN组织主要是短小的杆状CrB相;Ni60+15%h-BN涂层组织为类树枝晶CrB相。随着h-BN含量的增加,Ni+h-BN涂层的显微硬度增大,摩擦系数减小。其中最高显微硬度可达1200HV0.2,约为基底的4倍。Ni+h-BN涂层的摩擦系数和磨损失重量较Ni60涂层显著降低,最小的磨损失重量仅为基体的6%。
- 牛伟孙荣禄
- 关键词：激光技术激光熔覆H-BN
