曹京霞
- 作品数：35 被引量：302H指数：10
- 供职机构：中航工业北京航空材料研究院更多>>
- 发文基金：国家自然科学基金中国航空科学基金中航工业技术创新基金更多>>
- 相关领域：金属学及工艺一般工业技术航空宇航科学技术理学更多>>
- 热处理对Ti_3Al基合金板材拉伸性能与微观组织的影响被引量：1
- 2010年
- 研究固溶温度、时效温度以及多重时效处理对Ti-24Al-15Nb-1Mo合金热轧板材拉伸性能的影响,对不同热处理工艺下板材的微观组织和拉伸断口形貌进行观察。结果表明:当固溶处理温度从990℃升高到1010℃时,Ti-24Al-15Nb-1Mo合金热轧板材的室、高温强度均有所提高,塑性略有降低;当时效温度从815℃升高到850℃时,板材的室温和高温强度降低,塑性变化不明显;Ti-24Al-15Nb-1Mo合金热轧板材经990℃固溶处理后再进行多次时效处理,其拉伸性能变化不明显;增加时效次数,拉伸强度略微降低。
- 曹京霞何书林石卫民王宏武王新
- 关键词：TI3AL基合金板材
- 航空发动机用TC11钛合金抗点燃性能及机理研究被引量：13
- 2014年
- 采用摩擦点燃方法研究摩擦接触压力P和预混气流氧浓度c0对TC11钛合金抗点燃性能的影响,建立定量描述TC11钛合金抗点燃性能的P-c0关系,并结合原位观察、SEM和EDS等手段给出TC11钛合金点燃与抗点燃的微观机理。结果表明,TC11钛合金的P-c0关系曲线符合抛物线规律,P从0.05MPa增至0.25MPa时,点燃对应的c0降低约32.5%;TC11钛合金点燃的c0至少比TC4钛合金高20%,即TC11钛合金的抗点燃性能显著高于TC4钛合金;摩擦过程产生强烈的火花,着火首先发生在具有原生金属表面的微凸体上;点燃过程形成燃烧区、熔凝区、热影响区和过渡区四个具有不同特征的区域;富Al和Mo的钛基固溶体相降低热影响区Ti向熔凝区的扩散速率,限制燃烧区Ti与O的优先反应,并与熔凝区O的大量固溶共同阻止O向热影响区的继续扩散,从而提高微凸体的抗点燃性能。
- 弭光宝曹春晓黄旭曹京霞王宝
- 关键词：航空发动机TC11钛合金阻燃性能
- Ti-V-Cr系阻燃钛合金应用研究进展被引量：30
- 2014年
- 阻燃钛合金是为了应对航空发动机钛火隐患而研制高温结构材料。经过近十年的发展,研发出500℃(Ti40)和550℃(TF550)两个耐温级别的Ti-V-Cr系阻燃钛合金,并且在Ti-V-Cr系阻燃钛合金工业铸锭熔炼、挤压开坯、棒材锻造及环锻件轧制等工艺技术方面取得了较大进展。通过拓展摩擦点火实验技术,建立了以P-co曲线定量表征钛合金抗点燃性能的测试方法,测试结果表明,Ti40与TF550阻燃钛合金具有接近的抗点燃性能。综合考虑原材料成本、综合性能和制造工艺等多方面的因素,Ti40和TF550阻燃钛合金各具优势。
- 曹京霞黄旭弭光宝沙爱学王宝
- 关键词：阻燃钛合金铸锭力学性能
- 铸态Ti40阻燃钛合金高温变形特性
- 2012年
- 在热模拟试验机上对铸态Ti40合金在950～1100℃、应变速率0.001～1.0 s-1范围内进行了热压缩实验,并基于动态材料模型理论建立了该合金的加工图,通过分析加工图和观察变形组织,研究了该合金的高温变形特性。结果表明,该合金加工图上失稳区范围为950～1040℃、0.1～1.0 s-1,功率耗散效率η值最小,为0.16～0.35,易出现局部流动现象。加工图上有两个η峰值区,范围分别为1070～1100℃、0.1～1.0 s-1和1000～1100℃、0.001～0.02 s-1,η值分别达到局部最大和整个加工图最大,分别为0.42～0.68和0.44～0.76,对应的变形特性均为动态再结晶,二者是优化的加工区。加工图上除失稳区和η峰值区以外,其它区域的η值为0.36～0.44,介于失稳区和峰值区的η值之间,是热变形时可选的区域。
- 李鑫鲁世强王克鲁曹京霞黄旭
- 关键词：热压缩加工图
- 热暴露对Ti-24Al-15Nb-1.5Mo/TC11焊接界面显微硬度和元素分布的影响被引量：3
- 2012年
- 通过550℃,50 h热暴露试验研究了Ti-24Al-15Nb-1.5Mo/TC11焊接界面显微硬度和元素分布的变化规律.结果表明,梯度热处理后Ti-24Al-15Nb-1.5Mo合金基体组织的显微硬度高于双重热处理.梯度热处理条件下,变形30%试样在热暴露期间由于焊缝组织中细针状α相数量的减少,造成显微硬度升高;而在Ti-24Al-15Nb-1.5Mo合金侧由于晶格畸变能的释放,造成显微硬度的降低.而变形量40%,50%+梯度热处理试样焊缝组织在热暴露期间继续分解、长大,造成显微硬度的降低.热暴露过程中,焊缝界面处的元素继续扩散;Nb元素在焊缝区域中的含量明显增加,增加了晶格畸变,也是引起显微硬度升高的原因之一.
- 秦春姚泽坤周伟郭鸿镇曹京霞
- 关键词：双合金显微硬度
- 航空发动机钛火试验技术研究新进展被引量：16
- 2016年
- 钛火是现代航空发动机典型的灾难性故障。针对高推重比发动机对钛火试验技术的迫切需求,系统开展了摩擦氧浓度法钛合金燃烧技术及理论研究,建立了阻燃性能评价方法和摩擦着火模型,阐明了阻燃钛合金的阻燃机理。在总结近期研究进展基础上,从钛火的演化规律、机理和防控三个层次,提出钛火试验技术及应用研究的思路和方向,即接近发动机气流环境的阻燃性能综合评价、发动机气流环境的阻燃性能预测模型和阻燃技术的试验验证。未来实现发动机钛火防控体系的科学构建,助推压气机"全钛化"和发动机推重比不断提高。
- 弭光宝黄旭曹京霞曹春晓
- 关键词：高温钛合金阻燃性能燃烧机理
- Ti40阻燃钛合金高温变形本构关系研究被引量：5
- 2011年
- 利用Gleeble热模拟机对Ti40合金在变形温度为950~1100℃、应变速率为0.001~1 s-1范围内进行了等温恒应变速率压缩实验。通过分析真应力-真应变曲线,研究了热力参数对流动应力的影响规律,并建立了Ti40合金的本构关系。误差分析表明,该本构方程具有很高的精度,可用于指导Ti40合金热加工工艺制定,并可用于Ti40合金热变形过程的有限元模拟。
- 胡萌鲁世强李鑫黄旭曹京霞
- 关键词：TI40合金流动应力热加工工艺
- 一种Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V合金锻件的宏观与微观组织特征分析被引量：6
- 2004年
- 研究了Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V合金环锻件的宏观和微观组织,分析了锻件的变形和热处理工艺。对Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V合金环锻件采用了β→α+β温度区域的热变形工艺,即在β区温度下开始变形,α+β区温度下结束变形,锻件的退火温度略低于β相的临界分解温度T_K;采用β→α+β温度区域热变形的锻件具有中等强度水平,良好的室温冲击性能和高温蠕变、持久性能;β→α+β温度区域的变形工艺具有简化变形工序、降低变形抗力的优点,但变形时间的控制较难掌握,需一定的实践探索。
- 曹京霞黄旭孙贵东方波
- 关键词：TI-6AL-2ZR-1MO-1V合金锻件钛合金热加工退火
- 退火温度对Ti_3Al合金热轧板材微观组织和室温拉伸性能的影响被引量：3
- 2009年
- 研究了退火温度对Ti-24Al-15Nb-1.5Mo合金热轧板材的微观组织和拉伸性能的影响,结果表明,热轧板材在600～950℃退火时,微观组织中的基体B2转变组织发生了很大的变化,并直接影响板材的室温拉伸性能。600℃退火获得由初生α2相和基体O相组成的两相组织,这种组织具有最高的强度和最低的塑性;800～900℃退火获得由初生α2相和被保留B2相包围的片状O/B2相集束组成的混合组织,随退火温度的提高,片状O/B2集束粗化,板材强度降低,塑性快速提高;950℃退火处理B2转变组织基体发生了复杂的相变,B2转变组织基体中α2相和B2相增加,O相减少,板材强度、塑性与900℃退火的板材相比略有增加。
- 曹京霞段锐李臻熙
- 关键词：TI3AL基合金板材退火
- 工艺参数对阻燃钛合金包套挤压影响的数值模拟被引量：3
- 2017年
- 将铸态Ti-35V-15Cr-0.3Si-0.1C阻燃钛合金高温变形时的流动应力耦合到DEFORM-2D软件中,对该合金大规格铸锭包套挤压过程进行了热力耦合数值模拟,获得了不同加热温度、变形速度、摩擦因子和模角结构下工件温度场、等效应力场和等效应变场,分析了不同变形下的载荷位移曲线。结果表明,提高变形温度、降低变形速度、增大钛合金铸锭与钢包套之间摩擦因子、减小钢包套与模具间摩擦因子、减小模角有利于包套挤压过程的完成。
- 孙欢迎陆春杨陈前李政曹京霞
- 关键词：数值模拟工艺参数阻燃钛合金
