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激光焊和脉冲氩焊对钛耐腐蚀性的影响被引量：15: 2001年; 目的 :探讨激光焊和脉冲氩弧焊对钛耐腐蚀性的影响。方法 :采用动电位极化技术 ,分别测定激光焊接及脉冲氩弧焊接TA2和TC4后 ,材料阳极极化曲线的变化。将焊接后的拉伸试样浸入 3 7℃人工唾液中 ,90d取出 ,利用原子吸收能谱和化学分析方法测定人工唾液中的钛离子浓度 ,同时用万能拉伸实验机测试浸泡后材料的拉伸负荷及屈服负荷。结果 :自腐蚀电位的顺序为 :激光焊TA2 >激光焊TC4>脉冲氩弧焊TA2 >脉冲氩弧焊TC4>TA2 >TC4,极化电阻的顺序为 :TA2 (激光焊TC4) >TC4>激光焊TA2 (脉冲氩弧焊TA2 ) >脉冲氩弧焊TC4。未焊接的TA2和TC4均测到点蚀电位 ,激光焊接TC4、脉冲氩弧焊接TA2及TC4的极化曲线未测到点蚀电位。激光焊接TA2点蚀电位较高 ,再钝化电流较小。测得的Ti离子浓度均小于 0 .3 98μg/cm2 ,浸蚀前后材料的拉伸负荷、屈服负荷无明显变化。结论 :激光焊和脉冲氩焊焊接后材料在人工唾液中的耐腐蚀性有所增强 ,激光焊接后耐腐蚀性增加较明显。; 卢军霞曹风华郭天文法永红; 关键词：激光焊脉冲焊钛人工唾液牙科材料

激光焊钛与脉冲氩弧焊焊钛热处理后机械性能的比较被引量：1: 1999年; 目的：比较激光焊钛与脉冲氩弧焊焊钛热处理后的机械性能．方法：将TA2加工成一定规格的试样，分别行激光焊接，脉冲氩弧焊焊接并焊后热处理，在万能拉伸实验机上测试母材及不同焊接接头的拉伸负荷、屈服负荷，计算伸长量，在AKASHI显微硬度测试仪上测试不同焊接区的维氏显微硬度；利用NEOPHOT—21型金相显微镜观察焊接区的金相变化．结果：无论何种焊接方式，焊接接头的伸长量均明显下降．激光焊接接头的拉伸负荷、屈服负荷大于母材的拉伸负荷和屈服负荷，脉冲氩弧焊并热处理后的拉伸负荷、屈服负荷与母材的拉伸负荷和屈服负荷无明显区别，热处理后伸长量增加，与激光焊组的伸长量无显著差异，但仍小于原材料组．脉冲氩弧焊的显微硬度最大，增大的距离最大，热处理后显微硬度减小，焊缝区最大显微硬度与激光焊缝最大显微硬度相当，激光焊显微硬度增大的距离最小．金相观察激光焊接区为细小的针状马氏体结构，脉冲氩弧焊接区为粗大的颗粒，热处理后晶粒较为细小．结论：脉冲氩弧焊后热处理可以明显改善材料的综合物理－机械性能，但热影响区仍明显大于激光焊钛的热影响区．; 卢军霞郭天文王宝成古留根; 关键词：钛激光焊脉冲氩弧焊口腔工艺学

激光焊、脉冲氩弧焊、电子束焊焊接钛材机械性能的比较被引量：7: 1998年; 目的：比较激光焊、电子束焊、脉冲氩弧焊焊接钛的机械性能，寻求一种高质量的牙科焊钛方式。方法：采用Ｉｎｓｔｒｏｎ万能拉伸实验机测试焊接区的拉伸负荷、屈服负荷，计算伸长量，用扫描电子显微镜观察断口情况，用金相显微镜观察焊接区的金相变化，并测量焊接区的显微硬度。结果：激光焊钛的拉伸负荷与电子束焊、脉冲氩弧焊无明显区别；激光焊Ｔｉ－６Ａ１－４Ｖ的拉伸负荷与脉冲氩弧焊、电子束焊及原材料无明显区别。激光焊接区的显微硬度及热影响区最小，脉冲氩弧焊的显微硬度及热影响区最大。结论：激光焊接较脉冲氩弧焊及电子束焊更适用于牙科焊接钛。; 卢军霞郭天文王宝成焦登宝; 关键词：激光焊脉冲氩弧焊电子束焊钛牙科材料

牙科激光焊钛固定桥适合性的研究被引量：6: 2006年; 目的:比较整体铸造钛固定桥与分部铸造后激光焊接钛固定桥的适合性。方法:机械加工2个标准金属全冠模型,用硅橡胶制取阴模并灌注13个超硬石膏模型。浸蜡压塑成形法完成统一规格的蜡型,桥体用同一规格的塑料棒代替。共分为3组,即单冠铸钛组、分部铸钛焊接组、整体铸钛组。铸件完成后分别置于各自的石膏代型上,用环氧树脂包埋、片切,在HitachiS-2700扫描电子显微镜下观察颈缘特定位置铸件与代型之间的间隙。结果:整体铸钛组颈缘间隙明显大于分部铸钛焊接组和单冠铸钛组(P<0.05),分部铸钛焊接组和单冠铸钛组的颈缘间隙无明显区别。结论:分部铸钛焊接组的适合性优于整体铸钛组。3单位整体铸钛组的颈缘间隙小于100μm,也符合临床要求。; 卢军霞郭天文王宝成; 关键词：适合性激光焊接钛固定桥

牙科钛材的焊接: 1998年; 钛及钛合金具有良好的生物学相容性,优良的综合物理—机械性能,因此在牙科领域有广阔的发展前景.自从1965年Brane-mark将纯钛种植体应用于牙科取得突破性的成功以来,钛冠桥、支架等也相继应用于临床.制作钛修复体的基本方法概括起来有三种:(1)机床加工,电火花蚀刻;(2)将钛板机械加工成几部分,然后焊接起来形成种植固定义齿的支架;(3)失蜡铸造技术,冠、嵌体、桩、固定桥和活动义齿均可以由这种方法制作.新兴的CAD/CAM系统(An-dersson et al,1989)也逐渐开始在牙科领域应用.这些制作方式大多不能制作复杂的修复体,失蜡铸造法虽然可以制作略为复杂的修复体,但尚不成熟,如表面污染、脆性、铸造精度等尚未真正解决.为了提高钛修复体的质量,用合适的钛焊接方式,完成高质量的焊接就显得尤为重要.; 卢军霞; 关键词：钛钛合金生物相容性牙科材料

激光焊接铸钛和锻钛机械性能的比较被引量：3: 2000年; 目的 :比较激光焊接锻钛和铸钛的机械性能。方法 :采用国产Nd :YAG激光焊接机分别焊接锻钛和铸钛 ,并与未焊接的锻钛和铸钛进行对比。实验分 4组 :激光焊接锻钛组、激光焊接铸钛组、锻钛组、铸钛组。利用万能In stron拉伸实验机测试试件的拉伸负荷、屈服负荷和伸长量 ,并作断口扫描电镜观察和维氏显微硬度测试。结果 :激光焊接锻钛的拉伸负荷与锻钛原材料无明显区别 ,屈服负荷大于原材料 ;铸钛的拉伸负荷及屈服负荷略大于锻钛 ;焊接铸钛的拉伸负荷及屈服负荷与焊接锻钛区别不大。焊接及铸造后钛材的伸长量均下降。断口扫描电镜观察显示铸钛呈树枝样结构 ,焊接后呈蜂窝状结构 ;锻钛的蜂窝结构较深 ,激光焊接后蜂窝变浅。激光焊接铸钛的维氏显微硬度略大于激光焊接锻钛。结论 :激光焊接锻钛和铸钛机械性能差别不大 ,可以应用于临床。; 卢军霞郭天文王宝成刘高杰; 关键词：激光焊接铸钛机械性能牙科材料

牙科激光焊钛机械性能的研究被引量：7: 1999年; 目的探讨不同条件下牙科激光焊钛的机械性能。方法采用国产ＮｄＹＡＧ激光器在不同激光能量条件下分别焊接ＴＡ２和Ｔｉ６Ａｌ４Ｖ，利用Ｉｎｓｔｒｏｎ万能拉伸实验机测定其拉伸负荷、０．２％屈服负荷及伸长量，做断口扫描电镜分析，测定焊接区的维氏显微硬度。还测定了试件在人工唾液中浸蚀后焊缝的机械性能。结果激光焊接接头的强度与材料、电压以及材料和电压的结合均有关系。灯电压为７００～７５０Ｖ时，ＴＡ２的焊接接头强度可达到母材，灯电压为７５０Ｖ时，Ｔｉ６Ａｌ４Ｖ焊接接头的机械强度与母材相当。在人工唾液中浸蚀前后焊缝的机械性能无明显变化。结论激光焊钛热影响区小，在唾液中耐蚀性强。激光能量为１９～２０Ｊ／Ｐ时焊接接头的强度可满足临床需要。; 卢军霞郭天文王宝成何永富; 关键词：牙科钛机械性能

套筒冠——一种有效的固位体被引量：20: 1995年; 套筒冠是由牢固粘接在基牙上的内冠和与之相适合的外冠构成。外冠与义齿其它部分连为统一的整体。套筒冠作为固定—活动联合修复体的固位体具有良好的支持、固位和稳定的功能。它能最大限度地保留残根、残冠,发挥其生理潜力,保护余留牙的健康,减少牙槽嵴的吸收,提高义齿的咀嚼效率,提高修复水平。近年来,随着口腔医学的发展,临床技术的改进,套筒冠可以和附着体、种植体等联用,具有广阔的发展前景。本文综述了套筒冠的产生、发展及其临床意义,为临床应用提供参考。; 卢军霞; 关键词：套筒冠牙槽嵴吸收义齿固位

固定全冠桥牙体预备的不同设计对支持组织的应力分析: 1997年; 本文利用三维有限元方法分析固定全冠桥牙体预备不同锥度和高度对基牙支持组织的受力影响,利用右下颌第一磨牙缺失,第二前磨牙和第二磨牙进行修复的三单位全冠固定桥作为研究基础,在高度一定,锥度分别为0°、2°、6°、12°、25°时,锥度一定,(牙合)龈高度分别为4mm、5mm、6mm时,分别垂直和颊舌水平加载150N,分析不同条件下基牙支持组织的受力。研究结果表明:颊舌向水平加载基牙支持组织的受力明显大于垂直向加载基牙支持组织的受力,随着锥度的增大和(牙合)龈高度的降低,支持组织的应力减小;水平加载条件下支持组织的应力随锥度的变化更为明显。; 卢军霞袁井圻王雅北王丽丽; 关键词：牙体预备有限元

氩气的保护方式对激光焊钛机械性能的影响被引量：10: 1998年; 为探讨激光焊接钛时合理的氩气保护方式，在不同氩气保护条件下激光焊接钛，观察其对焊缝机械性能的影响，并观察断口扫描电镜，测试显微硬度。结果提示：通氩气的导管与焊接方向成３０°，氩气流量为５Ｌ／ｍ（灯电压不超过７５０Ｖ）时，激光焊接质量较高；灯电压为８００Ｖ时，需适当增加氩气流量。; 卢军霞郭天文王宝成张玉梅; 关键词：钛激光焊接氩气机械性能口腔修复体

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