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恒流供油扇形静压推力轴承承载力解析计算与实验研究被引量：2: 2015年; 针对重型液体静压转台的传统设计中,恒流供油扇形静压推力轴承承载力的计算未计入离心力因素,且传统设计使用的简化计算方法缺乏实验验证的问题,推导了计入离心力因素的恒流供油扇形静压推力轴承承载力解析计算公式;设计建立了重型液体静压转台实验系统,并进行了实验研究。实验值与解析计算值的对比分析表明,两者基本吻合,验证了计入离心力因素的恒流供油扇形静压推力轴承承载力解析计算公式有效可行,为恒流供油扇形静压推力轴承的设计计算提供了理论依据。; 王少力熊万里孟曙光桂林薛敬宇符马力; 关键词：静压推力轴承

离心力对恒流供油扇形静压推力轴承承载力的影响分析被引量：4: 2014年; 针对恒流供油扇形静压推力轴承传统设计中,承载力计算未考虑离心力影响的问题,推导了计入离心力影响的恒流供油扇形静压推力轴承承载力解析计算公式,并提出了离心力影响因子的概念。探索了基于Gambit软件的扇形静压推力轴承三维建模和网格划分方法,并采用CFD软件FLUENT对扇形静压推力轴承油膜进行了三维流体仿真计算。油膜承载力的仿真结果与解析计算值的误差小于百分之五,验证了该解析计算方法的有效性。基于所推导的解析计算公式,研究了各相关物理量对离心力影响因子的影响规律,得到了对承载力计算时需要考虑离心力影响的各相关物理量数据指标范围,为恒流供油扇形静压推力轴承的设计计算提供了理论依据。; 王少力熊万里孟曙光桂林薛敬宇符马力; 关键词：静压推力轴承

考虑速度和窜油影响的重载静压轴承油腔压力解析研究被引量：1: 2016年; 静压主轴高速旋转时,无回油槽静压轴承油腔之间的窜油会随速度增高而加剧,从而导致各油腔压力显著变化。传统经验计算方法由于忽略了窜油影响导致分析结果偏离实际工况,而采用三维流场仿真技术又存在计算效率低不适合工程上计算分析需要的缺点。针对定量供油重载静压轴承,提出了一种考虑速度和窜油影响且适合工程计算分析的油腔压强计算方法。利用所设计并搭建的数控落地铣镗床FB320静压轴承实验台,通过CFD油膜流场数值计算和实验测试对比研究,证实了所提出的解析方法的有效性。; 李嶸桂林孟曙光熊万里; 关键词：窜油

小孔节流深浅腔动静压轴承承载特性解析研究被引量：19: 2015年; 小孔节流深浅腔动静压轴承是一种采用小孔节流器实现节流作用及浅腔实现二次节流作用的动静压混合轴承。针对现有理论不能解析研究油腔结构参数及工作参数对承载特性影响规律的不足，以及计算流体力学数值仿真软件计算时周期长，而不便于工程设计人员应用的缺点，基于油腔压强分段线性化的思想，建立分析小孔节流深浅腔动静压轴承的油腔压强、承载能力、静刚度、进油流量及温升等承载特性的解析方法。进而以该方法研究动静压轴承的供油压强、主轴转速、进油孔径、浅腔深度、初始油膜厚度等参数对轴承承载特性的影响规律。研究发现，在其他结构参数及工作参数一定的条件下，浅腔深度为初始油膜厚度的2～3倍时，轴承刚度接近最大、温升接近最低。通过油腔压强的解析值与试验值的比较，证实了该方法的有效性和研究结果的正确性。; 孟曙光熊万里王少力吕浪郑良钢; 关键词：动静压轴承解析法

有限体积法与正交试验法相结合的动静压轴承结构优化设计被引量：11: 2016年; 针对小孔节流深浅腔动静压轴承的性能优化问题,基于平行平板扩散流动计算模型及流量守恒原理,推导了微元控制体边界压力的插值函数,提出了分析小孔节流深浅腔动静压轴承的油腔压力、承载力、静刚度、进油流量及温升等承载特性的有限体积计算方法。使用该方法研究了供油压力、主轴转速、进油孔径、浅腔深度、初始油膜厚度等参数对小孔节流深浅腔动静压轴承承载特性的影响规律,从而得到了以上相关参数的优化区间。在此基础上,采用四因素三水平的正交试验法,在满足多目标性能最优的前提下,得到了小孔节流深浅腔动静压轴承结构参数与工作参数的最优组合。以该组参数试制了小孔节流深浅腔动静压轴承并建立了试验平台,测量了不同转速及供油压力下油腔的压力值。试验结果表明,轴承油腔压力试验数据及理论计算值随主轴转速的变化趋势一致;误差在11%以内。验证了有限体积法与正交试验法相结合的动静压轴承结构优化设计方法的正确性。; 孟曙光熊万里王少力吕浪郑良钢; 关键词：有限体积法正交试验法小孔节流结构优化

轴颈误差和电磁偏心对动静压电主轴回转精度的影响研究: 精密超精密机床是事关国计民生的战略性装备，在国防工业和民用光学工业领域关键零件的精密超精密加工中具有独特而广泛的用途。液体动静压电主轴是精密超精密机床的核心功能部件，其回转精度对机床的加工精度具有决定性影响。但由于主轴动...; 孟曙光; 关键词：回转精度磁拉力

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孟曙光