张可
- 作品数：9 被引量：78H指数：4
- 供职机构：昆明理工大学材料科学与工程学院更多>>
- 发文基金：国家自然科学基金国家科技支撑计划国家重点基础研究发展计划更多>>
- 相关领域：一般工业技术金属学及工艺更多>>
- 卷取温度对Q960热轧薄钢板组织与性能的影响被引量：2
- 2015年
- 研究了中低温卷取温度对Q960热轧薄板钢显微组织和力学性能的影响。结果表明,随着卷取温度从562℃降至359℃,Q960热轧板的显微组织由粒状贝氏体+少量的珠光体转变为下贝氏体;渗碳体含量明显增加而MC相略有下降。低温或超低温卷取可以减轻或消除Q960热轧板的带状组织。采用非再结晶轧制和约350℃低温卷取可以使Q960热轧卷板获得1000 MPa以上的非比例延伸强度,同时冲击性能良好。
- 王慎德曾斌李昭东张可肖爱达孙新军雍岐龙
- 关键词：卷取温度力学性能
- 回火温度对高Ti微合金直接淬火高强钢组织及性能的影响被引量：30
- 2014年
- 利用TEM,SEM及物理化学相分析法,研究了回火温度对高Ti微合金直接淬火高强钢显微组织和力学性能的影响.结果表明,随着回火温度的升高,抗拉曲线出现明显的转折点,抗拉强度先降低后升高,而屈服强度缓慢升高.回火温度为600℃时,实验钢具有最佳的综合力学性能;抗拉强度为1043 MPa,屈服强度为1020 MPa,延伸率为16%,-40℃冲击功为67.7 J.其主要原因是600℃时,纳米级的析出相数量最多,体积分数最大,分布最均匀.600℃回火时,实验钢的固溶强化和沉淀强化的强度增量分别约为149.82和171.72 MPa.
- 张可雍岐龙孙新军李昭东赵培林陈守东
- 关键词：回火温度冲击功
- 回火温度对5.5Ni低温钢组织和力学性能的影响被引量：5
- 2015年
- 用XRD,SEM及TEM等手段表征5.5Ni钢在不同回火温度下逆转变奥氏体的含量、形貌和尺寸等的变化,研究了回火温度对5.5Ni钢力学性能的影响规律。结果表明:在580-600℃回火后5.5Ni钢的抗拉强度和屈服强度变化不明显;在620℃回火后抗拉强度小幅度提高,屈服强度却大幅度降低,延伸率持续升高;在580-620℃回火,随着回火温度的提高5.5Ni钢中的逆转变奥氏体体积分数虽逐渐增加,冲击功却不断降低。稳定程度高且细小均匀弥散分布的片层状逆转变奥氏体,是在580℃回火后冲击功高达148 J的主要原因。钢中有两类逆转变奥氏体,一类是片层状的,宽度为20 nm,长度不一,有利于提高钢的低温韧性;另一类是块状的,呈团簇状分布,尺寸约为200 nm,对钢的低温韧性有害。
- 李员妹孙新军雍岐龙李昭东张可王小江
- 关键词：金属材料回火温度力学性能
- 900MPa级热轧非调质薄钢板及其制备方法
- 一种900MPa级热轧非调质薄钢板及其制备方法，属于合金钢技术领域。该钢板的化学成分和含量为：C：0.08～0.13wt.%、Si:≤0.50wt.%、Mn:1.0～2.0wt.%、V：0.08～0.20wt.%，Ti：...
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- 文献传递
- Mn-Ni钢中逆转变奥氏体的稳定性被引量：2
- 2016年
- 利用XRD、SEM及EBSD等分析手段研究不同回火试样在深冷处理后奥氏体含量以及形貌、分布位置和尺寸不同的逆转变奥氏体的变化规律,以此来探讨回火温度,奥氏体的形貌、分布位置与尺寸以及奥氏体稳定化元素的含量等对奥氏体稳定性的影响。结果表明,随着回火温度的升高,逆转变奥氏体体积分数先升高后下降,且650℃回火试样经过深冷处理后逆转变奥氏体体积分数急剧降低。逆转变奥氏体位于小角度晶界上或马氏体板条间时稳定性最高,大角度晶界上次之,位于大角度三叉晶界处的奥氏体最不稳定。在大角度三叉晶界处,逆转变奥氏体晶粒尺寸越小,其稳定性越高。逆转变奥氏体的稳定性还与其中的C、Mn与Ni等稳定化元素相关,稳定化元素的含量越高,奥氏体的稳定性越高。
- 李员妹孙新军李昭东雍岐龙王小江张可
- 关键词：逆转变奥氏体稳定性深冷处理
- 退火温度对Nb-Ti微合金冷轧板再结晶行为的影响被引量：2
- 2013年
- 采用硬度法和金相法相结合对Nb—rri微合金冷轧板的再结晶行为进行了研究，同时研究了退火温度对其显微组织和硬度的影响，并讨论了（Nb，Ti）C粒子对再结晶过程的影响。结果表明，退火温度低于625℃时，冷轧板只发生回复，硬度有稍许下降。当温度高于625℃，等轴晶开始出现，随着退火温度的升高，再结晶晶粒不断增多，硬度迅速下降，在675—700℃硬度出现平台，750℃时获得全部再结晶组织。再结晶温度为710℃，弥散分布的纳米尺寸（Nb，Ti）C粒子推迟了再结晶的过程，提高了再结晶温度。
- 张可孙新军雍岐龙李昭东赵培林
- 关键词：退火温度再结晶
- 卷取温度对模拟热轧51CrV4钢显微组织和力学性能的影响被引量：4
- 2016年
- 利用OM、SEM、EBSD及TEM等技术研究了卷取温度对51CrV4钢组织和硬度的影响,探讨并分析了不同卷取温度下组织和硬度变化的原因。结果表明,随着卷取温度由600℃升高至720℃,试验钢的硬度先逐渐降低,690℃以上变化不大;先共析铁素体的体积分数由0.33%增大至5.9%,铁素体晶粒尺寸逐渐增大;珠光体平均片层间距由93 nm增大到177 nm。卷取温度由630℃升高至720℃,(V,Cr)C析出相的平均尺寸由8.3 nm增大至9.7 nm,体积分数由0.247%递减至0.176%。珠光体片层间距是影响试验钢不同卷取温度强度/硬度变化的最主要因素,铁素体晶粒尺寸和纳米(V,Cr)C析出相的影响次之。
- 杨俊伟李昭东张可孙新军雍岐龙李箭
- 关键词：卷取温度先共析铁素体析出相
- 回火时间对高Ti微合金化淬火马氏体钢组织及力学性能的影响被引量：14
- 2015年
- 利用TEM,XRD和Vickers硬度计等研究了回火时间对高Ti微合金化马氏体钢组织及力学性能的影响,阐明了高Ti微合金化马氏体钢在回火过程中析出强化和组织软化之间的交互作用规律.结果表明,高Ti钢在600℃不同时间回火,硬度表现出不同的趋势.10~300 s回火,硬度不断升高,是由于Ti C的析出强化作用远大于基体回复而导致的软化作用;300 s^10 h回火,硬度保持长时间的平台,是由于细小Ti C粒子的不断析出,且5 nm以下的粒子所占比例提高,不断增加的细小Ti C粒子所产生的强化抵消了由于基体组织软化导致的硬度下降;10~20 h回火,硬度快速降低,且降低速率高于不含Ti钢,Ti C粒子的平均尺寸由10 h的2.76 nm粗化到20 h的3.15 nm.计算表明,Ti C粒子的粗化引起硬度降低11.94 HV,基体软化引起硬度降低24.56 HV,表明基体软化是硬度降低的主要因素,而Ti C粒子的粗化加速了高Ti钢硬度的降低,是导致硬度降低的又一重要因素.
- 张可孙新军雍岐龙李昭东杨庚蔚李员妹
- 关键词：回火时间粗化马氏体板条
- 卷取温度对Ti-V-Mo复合微合金化超高强度钢组织及力学性能的影响被引量：26
- 2016年
- 利用OM,EBSD,TEM,XRD及物理化学相分析法,对不同卷取温度下Ti-V-Mo复合微合金化热轧高强钢的强化增量进行了估算和分析,分别讨论了卷取温度对屈服强度和MC相粒子对均匀塑性的影响规律.结果表明,在600℃卷取时具有最佳的综合力学性能：抗拉强度为1134 MPa,屈服强度为1080 MPa,延伸率为13.2%,均匀延伸率为6.8%,其析出强化增量sp在444～487 MPa范围内,甚至更高,主要是由质量分数高达72.6%的10 nm以下的（Ti,V,Mo）C粒子提供的.析出强化和细晶强化是主要的强化方式,sp的改变是导致不同卷取温度下屈服强度变化的主要因素.随着卷取温度由500℃升高至600℃,抗拉强度和屈服强度均不断增加,均匀延伸率不但没有降低,反而呈线性缓慢增加.其主要原因是sp对屈服强度的贡献量不断提高,在提高强度的同时改善了均匀塑性.
- 张可雍岐龙孙新军李昭东赵培林
- 关键词：卷取温度
