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李晓曼: 作品数：10 被引量：34H指数：4; 供职机构：中国石油大学（北京）化学工程学院重质油国家重点实验室更多>>; 发文基金：国家自然科学基金中国石油大学(北京)科研基金国家重点基础研究发展计划更多>>; 相关领域：化学工程石油与天然气工程更多>>

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入口颗粒浓度对旋风分离器压力降影响的实验分析被引量：7: 2015年; 旋风分离器的入口气流颗粒浓度对旋风分离器的压力降有重要影响。在入口气流颗粒质量浓度5~550g/m3范围内,对蜗壳式旋风分离器的压力降进行了实验分析。结果表明,随着入口颗粒浓度的增加,旋风分离器的压力降逐渐降低,尤其是开始阶段,降幅明显。除旋风分离器的入口部分压力损失外,旋风分离器的压力降主要由气、固两相流与器壁之间的摩擦损失和气、固两相流的旋转损失两部分构成,前者与入口气流速度有关,后者与旋转速度有关。随着入口颗粒浓度的增加,摩擦损失部分增加,但旋风分离器内的气、固两相流的旋转速度降低,旋转损失部分降低,综合结果是旋风分离器的总压力降降低。旋风分离器的压力降变化也使管路系统压力分布发生变化,导致入口流量发生变化,加入颗粒后通过旋风分离器的流量相对纯气相时的流量明显增加。最后,给出了入口气流颗粒浓度对旋风分离器压力降影响的计算方法。计算中考虑了加入颗粒后对切向速度的衰减作用,适用于高入口颗粒浓度的工况。; 李晓曼宋健斐魏志刚孙国刚魏耀东; 关键词：旋风分离器压力降

催化裂化装置树枝状分布器的磨损过程分析: 本文利用FLUNET软件对催化裂化装置的树枝状分布器的内部流场进行了数值模拟，基于模拟结果对催化裂化装置树枝状分布器磨损问题进行了分析。在树枝状气体分布器支管-分支管-喷嘴区域流场计算的基础上，分析了气体流量，结构参数对...; 李晓曼; 关键词：催化裂化装置数值模拟结构参数气体流量内部流场石油炼制

FCC装置主风分布管喷嘴磨损的气相流场分析水被引量：7: 2006年; 用FLUENT流体计算软件对FCC装置再生器树枝状分布管喷嘴流场进行了计算,分析了喷嘴发生磨损的机理。对喷嘴流场的计算表明喷嘴磨损是催化剂颗粒造成的,属于气固两相流冲蚀磨损。由于某些喷嘴的压力降偏低和流场存在偏流,造成催化剂颗粒倒流至喷嘴内部或分布支管内部。催化剂颗粒流经喷嘴时,斜向冲击内壁产生冲蚀磨损。磨损首先发生在喷嘴内壁局部区域,形成圆弧状磨损痕迹,再将喷嘴磨穿,逐渐扩大为整个喷嘴,磨掉喷嘴。这些分析结果可为主风分布管的设计提供帮助。; 李晓曼万古军魏耀东; 关键词：FCC装置喷嘴磨损气相流场

入口含尘浓度变化对不同排气管结构PV型旋风分离器分离效率的影响被引量：5: 2015年; 旋风分离器的入口浓度对其分离效率和压降有重要影响。在入口气流含尘浓度5-550g/m3范围内,采用325目滑石粉,对直径500mm的PV型旋风分离器进行了分离效率的实验测定,其中排气管的结构采用直筒型（A型）、锥口型（B型）和大直筒型（C型）3种结构。实验结果表明,3种结构排气管旋风分离器分离效率均随入口浓度的增加而增加,当入口浓度大于150g/m3时,分离效率上升幅度开始趋于平缓。旋风分离器入口浓度增加一方面使切向速度降低,分离能力下降,但另一方面使颗粒之间的团聚作用增大,惯性分离能力增大,分离效率增加,综合作用结果是分离效率提高,但逃逸颗粒的绝对量增大。实验结果也表明,排气管的结构对旋风分离器的效率影响较大,尤其是排气管直径,基于实验结果及综合考虑入口速度和排气管直径的影响,给出了入口浓度变化时旋风分离器分离效率的计算公式。; 李晓曼宋健斐孙国刚魏耀东; 关键词：旋风分离器

FCCU串联旋风分离器料腿的负压差和蓄压计算方法被引量：2: 2015年; 催化裂化装置旋风分离器的料腿排料是一个负压差排料过程,内部的颗粒需要从高处的低压区流向下部的高压区,此时需要借助于内部密相料柱的蓄压平衡外部的负压差保证排料。针对催化裂化装置再生器内两级串联旋风分离器料腿的不同安装结构形式,即第一级料腿插入密相床层,第二级料腿出口联接翼阀或插入密相床层或悬挂于稀相床层的情况,推导出了第一级料腿和第二级料腿的负压差和蓄压计算方法,并分析了形成排料的条件。计算分析表明,第一级料腿的负压差主要是第一级料腿插入密相床的深度压差和第一级旋风分离器的压力降之和,第二级料腿的负压差则主要为两级旋风分离器的压力降之和,第二级料腿的负压差大于第一级料腿的负压差。料腿的排料条件是料腿内部的蓄压大于等于其外部的负压差。; 魏志刚李晓曼宋健斐严超宇魏耀东; 关键词：催化裂化旋风分离器负压差

催化裂化沉降器内料腿-翼阀排料区域的气相流场的数值模拟被引量：2: 2015年; 采用计算流体力学软件Fluent6.2对催化裂化装置沉降器内旋风分离器下部的料腿-翼阀排料区域周围的气相流场进行了数值模拟,主要分析翼阀阀板表面产生磨损的原因。计算结果表明,沉降器内油气在料腿负压差的作用下会通过开启阀板与阀口的间隙反窜进入料腿形成漏风,漏风量随着阀板开度和负压差的增大而增大。这种漏风携带催化剂颗粒冲击阀板是导致冲蚀磨损的主要原因,同时影响到旋风分离器的分离效率。; 李晓曼严超宇孙国刚魏耀东; 关键词：沉降器翼阀流场数值模拟

流化床管式分布器内流场模拟和布气性能分析被引量：8: 2010年; 以催化裂化装置(FCCU)再生器的管式气体分布器为研究对象,对流化床管式气体分布器的布气性能进行了分析。首先,对气体分布器分支管内的流场进行数值模拟,计算结果表明沿分支管内气体流动方向,压力逐渐增大,截面流量逐渐减少,沿程喷嘴流量逐渐增大;同时分支管上游入口还存在着明显的偏流现象,从而导致了上游喷嘴的出口流量小于设计流量,下游喷嘴的出口流量高于设计流量,造成流化床内非均匀布气。然后,依据分支管的变质量流动特点,将一般变质量流动的动量方程用于分析分支管内的流动过程,表明分支管的流动过程属于'动量交换控制模型',具有始端静压低末端静压高的特点,固有压力分布不均匀的特征。这种不均匀的压力分布导致了喷嘴布气不均匀和磨损等系列问题。最后,结合流化床内的压力特点,综合分析气体分布器的分支管压降和喷嘴压降,明确了喷嘴出口流量与分支管压力分布的关系,喷嘴临界压降与设计压降的关系,结论表明分支管的结构改进可以优化和改善分布器的布气性能。; 徐俊秦新潮李晓曼宋健斐魏耀东; 关键词：流化床气体分布器数值模拟变质量流动

FCCU单级旋风分离器料腿的负压差和蓄压计算方法被引量：3: 2015年; 催化裂化装置旋风分离器的料腿排料是一个负压差排料过程。由于对料腿有锁气排料和防止吹通的要求,料腿出口通常安装翼阀或插入密相床层,在料腿内部需要堆积一个料柱形成蓄压去平衡负压差。负压差是料腿出口外部同一水平面位置的床层压力与旋风分离器下部料腿入口处的压力之差。而蓄压是料腿内部上下两端(进出口位置)之间气固两相混合物的压力差。针对单级旋风分离系统料腿物料的流体力学状态进行分析,提出了负压差和蓄压的计算方法,指出料腿的排料条件是内部的蓄压大于其外部的负压差。某沉降器顶旋料腿悬挂在稀相床层中,该料腿内直径为200 mm,催化剂颗粒密度为1 500 kg/m3,料腿内密相段空隙率为76%,旋风分离器压力降(约等于料腿外部的负压差)5.6 k Pa,翼阀排料压力降0.35 k Pa,可计算出料腿内刚好形成排料能力的密相料柱的高度为1.685 m。; 魏志刚李晓曼宋健斐严超宇魏耀东; 关键词：催化裂化旋风分离器负压差

催化裂化装置旋风分离器料腿翼阀系统排料流态的实验分析被引量：2: 2016年; 针对催化裂化装置旋风分离器料腿翼阀系统的排料过程,在150mm×5000mm料腿冷模实验装置中悬空安装翼阀,在颗粒质量流率0-50kg/（m^2·s）、负压差0-11kPa范围内进行系统的排料实验,考察负压差和颗粒质量流率对排料过程的影响。结果表明,料腿翼阀系统的排料流态有连续式滴流状排料和间歇周期性节涌状排料2种形式。负压差小、颗粒质量流率大,排料流态趋于连续式滴流排料;负压差大、颗粒质量流率小,排料流态趋于间歇式周期性排料。2种排料流态随负压差和颗粒质量流率的变化可以互相转换。根据实验数据还提出了旋风分离器料腿翼阀系统的排料相图。; 魏志刚刘人锋李晓曼严超宇魏耀东; 关键词：催化裂化装置旋风分离器翼阀排料相图

FCCU再生器树枝状分布器分支管入口处流场的模拟: 利用FLUENT流体计算软件对FCCU再生器树枝状分布器的支管与分支管结合区域流场进行了模拟,考察该处流场对催化剂颗粒的卷吸特性,进而分析分布器发生磨损的原因．计算结果表明部分分支管入口处流场存在着比较大的偏流,在迎风侧...; 李晓曼魏耀东时铭显; 关键词：FCCU 分布器喷嘴; 文献传递

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