侯国清
- 作品数：15 被引量：49H指数：5
- 供职机构：兰州理工大学材料科学与工程学院甘肃省有色金属新材料省部共建国家重点实验室更多>>
- 发文基金：国家自然科学基金更多>>
- 相关领域：金属学及工艺一般工业技术更多>>
- 低镍奥氏体不锈钢热变形过程中的塑性及开裂机理
- 奥氏体不锈钢在热变形加工过程中塑性较低，容易产生裂纹，本文针对两种低镍奥氏体不锈钢Cr17Mn6Ni4Cu2N和Cr15Mn9Cu2NiN，首先研究了其微观组织，然后分别利用高温拉伸试验、模拟热轧试验及熔炼凝固试验，研究...
- 侯国清
- 关键词：应变速率
- 奥氏体不锈钢热变形裂纹的产生被引量：4
- 2013年
- 在热模拟试验机上利用自行设计的试验装置进行热变形试验,研究了Cr15Mn9Cu2NiN及Cr17Mn6Ni4Cu2N两种奥氏体不锈钢铸坯在不同变形温度及变形量下裂纹的产生。结果表明,当变形量达到一定程度时,在研究的变形温度下,两种试验钢均会产生裂纹,裂纹均沿奥氏体晶界扩展。在这两种试验钢中均存在一个开裂倾向较高的温度区间,但该温度区间的大小及临界开裂应变量随温度的变化特点在两种钢中不同。该温度区间形成的主要原因是铸态组织及其变形特性引起的,而临界开裂变形量随温度表现出的不同特点则是由微观组织的差异导致的。
- 侯国清朱亮
- 关键词：奥氏体不锈钢铸态组织
- 多道次热轧过程中奥氏体不锈钢的氧化皮演变机制被引量：4
- 2012年
- 奥氏体不锈钢在工业炉卷轧制的过程中,其表面产生的氧化皮不仅影响产品的表面质量,而且影响后续的酸洗过程。从304奥氏体不锈钢铸坯上取样,利用在THERMORESTOR-W型热-力模拟试验机上开发出的轧制装置及配气系统,进行了模拟工业炉卷轧制过程的试验。结果表明:多道次热轧时试样氧化皮的形成过程为首先形成铁的氧化物,之后在金属基体中形成Cr2O3颗粒状沉淀。随着氧化的不断进行,近基体中的Cr2O3沉淀会变得热力学不稳定,并转变为稳定的FeCr2O4愈合层。随后基体中的Fe向外扩散形成外氧化层,同时氧气向内扩散发生内氧化。以上过程在氧化过程中重复进行,最终形成复杂的层状氧化皮;轧制过程中,层状氧化皮被破坏,氧化后又重新形成,多道次轧制时不断重复以上过程;轧制道次增加时,近基体中形成连续的愈合层所需时间减少。
- 朱亮苏婷婷侯国清魏鹏
- 关键词：多道次热轧
- Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢热变形过程的动态再结晶动力学及影响因素被引量：1
- 2013年
- 采用Thermorestor-W热模拟试验机,对Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢进行热压缩试验,研究其在变形温度950～1 200℃,应变速率0.01～2.5s-1条件下的动态再结晶行为.当变形温度高于1 000℃后,Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢的变形以动态再结晶为主,且随温度升高,峰值应力对应的应变减小.利用应变硬化率-应力曲线确定的材料动态再结晶临界应力σc、峰值应力σp、饱和应力σss(e)和稳态应力σs的数值,回归得到临界动态再结晶应变εc与Zener-Hollomon参数的关系,并确定临界应力与峰值应力的关系.通过建立Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢的热变形动态再结晶Avrami模型,分析应变速率和变形温度对Avrami曲线的影响,表明应变速率比温度对Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢的动态再结晶Avrami曲线的影响更加显著.
- 边红霞朱亮侯国清屠鹏
- 关键词：热变形动态再结晶
- 奥氏体不锈钢Cr17Mn6Ni4Cu2N铸坯壳层和心部的组织及热塑性被引量：1
- 2013年
- 在奥氏体不锈钢Cr17Mn6Ni4Cu2N铸坯壳层和心部分别制取拉伸试样,并在Thermorestor-W型热/力模拟试验机上进行高温拉伸试验,研究了铸坯壳层和心部的热塑性及对应的微观组织。结果表明:随着试验温度的升高,壳层和心部试样的热塑性均先升后降,在1 250℃时达到最高;壳层的显微组织为细小的树枝晶,热塑性较高,变形时开裂位置位于铁素体树枝晶的枝干处;心部为胞状奥氏体上分布着网状δ铁素体,热塑性较差,变形时易在胞状奥氏体处产生裂纹;在热变形过程中,心部的胞状奥氏体比壳层的树枝晶更易产生裂纹,从而导致心部的热塑性较差。
- 侯国清朱亮边红霞
- 关键词：奥氏体不锈钢树枝晶
- Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢连铸坯的高温拉伸变形特性被引量：2
- 2010年
- 对于Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢连铸坯,热变形过程中变形局部化的发生会影响其表面质量。从连铸坯的表层及芯部制取小型试样,利用热/力模拟试验机,进行温度950℃～1150℃范围内的拉伸试验。结果发现,随变形温度升高,该钢强度降低而延伸率提高;试样在发生颈缩,即变形局部化之前,要经历均匀变形和扩散颈缩变形,两种变形均使试样变形区获得均匀的宏观变形形貌;而高温拉伸的延伸率主要由扩散颈缩阶段的变形量决定。分析表明,均匀变形阶段主要靠应变强化抑制变形局部化的发生,而扩散颈缩变形阶段应变速率强化起主导作用。随变形温度升高,尤其在温度高于1100℃时,该钢的应变速率强化效应增强,可推迟最终变形局部化的发生,从而获得较大的延伸率。
- 朱亮马蓉侯国清
- 关键词：高温拉伸延伸率
- 焊接机器人在工程机械制造中的应用被引量：9
- 2012年
- 随着焊接机器人配置不断升级,具备了接触传感、电弧跟踪等多种功能,用机器人焊接逐步取代手工焊已成为工程机械行业发展的必然趋势。通过对机器人在效率、质量和运行成本方面的分析,可以了解焊接机器人在工程机械行业的应用现状。此外,对机器人系统关键部件的特点与性能进行分析,为机器人选型提供了参考。
- 马蓉李春亮覃剑侯国清
- 关键词：焊接机器人
- 变形温度对铸态奥氏体不锈钢热塑性的影响被引量：3
- 2013年
- 通过高温拉伸试验,研究了变形温度对铸态及热加工态奥氏体不锈钢Cr15Mn9Cu2NiN热塑性的影响。结果表明,在1 250℃时,铸态与热加工态试样的断面收缩率均在85%以上;随着变形温度的降低铸态试样的塑性迅速下降,而热加工态试样则无明显变化;变形温度降至900℃时,铸态试样的断面收缩率只有45%左右。分析认为,铸态试样中具有明显结晶取向的柱状晶,随着变形温度的降低,在变形过程中会迅速强化,使得晶粒间的变形协调能力迅速下降,导致在晶界或相界等较薄弱处产生应力集中,进而引起裂纹的形核及塑性的快速降低;而热轧板试样中为细小的等轴晶,变形协调能力强,变形时,应变会均匀地分布在每个晶粒上,使得其热塑性较高。
- 侯国清朱亮
- 关键词：奥氏体不锈钢变形温度热塑性铸态组织
- Cr17Mn6Ni4Cu2N奥氏体不锈钢连铸坯组织及凝固模式被引量：4
- 2009年
- 采用AOD＋LF精炼工艺冶炼,通过连铸工艺生产出Cr17Mn6Ni4Cu2N奥氏体不锈钢连铸坯,对其表面层和中心区域进行金相组织分析,并用电子探针分析组织中化学成分的变化.结果表明,连铸坯表面层上的组织均为在奥氏体基体上分布着不同形态的残余δ铁素体,由表及里δ铁素体的形态分别为骨架形,侧板条状和蠕虫状.根据组织形态确定出这种钢在连铸过程中的凝固模式为从液相中先析出δ铁素体,随后通过固相转变形成奥氏体.由连铸坯表面层铁素体的二次枝晶间距得到冷却速度,分析出冷却速度在5~20℃/s变化对凝固模式没有影响.
- 张有余马蓉侯国清朱亮
- 关键词：凝固模式
- 应变速率对奥氏体不锈钢Cr17Mn6Ni4Cu2N铸坯热塑性的影响被引量：1
- 2013年
- 研究了应变速率对奥氏体不锈钢Cr17Mn6Ni4Cu2N铸坯热塑性的影响。结果表明,壳层的微观组织为δ铁素体树枝品分布在奥氏体晶粒内部,提高应变速率会降低其热塑性,并使裂纹形核位置由δ铁索体树枝品处变为奥氏体晶界处;在芯部铁素体分布在奥氏体晶粒内部及晶界上,提高应变速率会提高其热塑性,且裂纹的形核位置由晶界铁素体处变为晶界铁素体和奥氏体晶界处。在高应变速率下变形,铁素体和奥氏体的强度均提高,并使它们之间的强度差别减小,导致裂纹形核位置由铁索体向奥氏体晶界转移。在壳层,较高的应变速率提高了奥氏体晶界处的应力集中,导致其塑性降低;在芯部,较高的应变速率降低了铁素体处的应力集中,使其热塑性提高。
- 侯国清朱亮边红霞田彦龙
- 关键词：金属材料奥氏体不锈钢高温拉伸试验应变速率热塑性
