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废杂铜中硼酸盐熔剂除铅的实验研究被引量：3: 2015年; 对硼酸盐熔剂对火法精炼废杂铜进行了除铅试验研究,结合电火花直读光谱仪和扫描电子显微镜,分析了硼酸盐熔剂的成分配比和保温时间等因素对废杂铜除铅效果和显微组织的影响,并对其除铅机理进行了探讨。结果表明:当m(B2O3)/m(Na2CO3)=2,保温时间t为30min时,除铅效果最佳,此时除铅率可达86.73%;硼酸盐熔剂的加入明显净化了金属组织。; 贺玲慧王锦彭凯张迎晖; 关键词：废杂铜除铅硼酸盐保温时间显微组织

固溶前冷轧压下率对Cu-Ni-Si-Mg合金组织与性能的影响被引量：2: 2015年; 为了优化Cu-Ni-Si-Mg合金的轧制工艺参数,利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)、能谱(EDS)和X射线衍射(XRD)等手段,对固溶前不同冷轧压下率下的Cu-Ni-Si-Mg合金时效态的组织性能及拉伸断口进行了分析.结果表明:随着冷轧压下率的增加,Cu-Ni-Si-Mg合金的平均晶粒尺寸逐渐增加,屈服强度、硬度和延伸率先增大后减小,抗拉强度表现为先增大,后在710 MPa左右波动,再减小的趋势;压下率从94%增加到96%,晶粒尺寸从12μm增加到52μm,而抗拉强度变化较小,归因于低压下时Cu-Ni-Si-Mg合金的细晶强化和时效强化占主导,而大压下时第二相粒子均匀的时效析出弥补了因晶粒粗大而造成的抗拉强度损失;压下率为93%时,合金的断裂为单一的韧性断裂,压下率为97%时,合金的断裂由韧性断裂和沿晶脆性断裂组成.; 张迎晖杨泰胜汪志刚彭凯; 关键词：显微组织力学性能第二相粒子

X120管线钢奥氏体长大规律研究被引量：5: 2016年; 研究了不同保温温度和等温时间对奥氏体晶粒长大规律的影响,结果表明:随加热温度的升高和保温时间的延长,奥氏体晶粒尺寸逐渐增加。当温度低于1150℃时,奥氏体晶粒尺寸长大缓慢;加热温度超过1150℃后,晶粒尺寸长大速度显著增加,建立描述X120管线钢奥氏体晶粒长大动力学模型为:D6.1-D06.1=2.08×1027t exp(-327028RT),拟合结果良好。; 齐亮彭凯蔡文彩冯兴宇; 关键词：X120管线钢奥氏体晶粒长大动力学

50W470硅钢可逆式冷轧过程中的组织和织构变化: 2016年; 利用金相显微镜及XRD衍射仪对可逆冷轧过程中50W470硅钢的组织织构进行分析。结果表明:晶粒长程有序在第3道次被破坏,在金相显微镜下呈现出纤维状的带状组织;经第1道次冷轧变形,晶粒取向首先在α取向线及{001}<110>取向附近汇聚,但从第2道次冷轧变形开始,晶粒取向不断在α、γ取向线及{001}<110>取向附近汇聚,织构的变化主要表现在织构取向密度上。; 彭凯项利仇圣桃张迎晖; 关键词：可逆冷轧 XRD 织构

TMCP工艺对X100管线钢M/A岛的影响被引量：5: 2016年; M/A岛是X100管线钢典型组织,对钢的强韧性有着重要的影响。利用热模拟和显微分析技术研究了冷却速度、变形量和等温温度对X100管线钢中M/A岛的影响规律。结果表明:随着冷速增加,M/A岛体积分数和平均尺寸都减小,由在晶界处分布的较大块状向板条间隙弥散分布的细小片层状转变;随着变形量增加,M/A岛体积分数先增加,变形量为40%达到最大,变形量达到50%时,M/A岛体积分数降低;快冷后随着等温温度升高,M/A岛平均尺寸增大,等温温度为450℃时体积分数最大,温度继续升高体积分数减小。观察到M/A岛形貌多呈棱角状、链条状、片条状和针状,分布在晶界和基体内,岛内精细结构观察到微孪晶马氏体。; 齐亮彭凯周军杨泰胜张迎晖汪志刚; 关键词：管线钢粒状贝氏体

冷轧方式对常化50W470组织织构及磁性能的影响: 2016年; 利用金相显微镜和XRD衍射仪等设备研究了连续冷轧和可逆冷轧钢带对常化50W470组织织构及磁性能的影响。研究结果表明:连续冷轧钢带退火后的平均晶粒尺寸约为88μm,可逆冷轧钢带退火后的平均晶粒约为69μm;连续冷轧和可逆冷轧后织构都汇集在α和γ取向线上;连续冷轧和可逆冷轧的冷轧和退火织构都是在α取向线上。=15°偏向{001}<110>和=30°偏向{112}<110>织构处的取向密度相差比较明显,而γ取向线上的取向密度相差不大;连续冷轧成品铁损为:P1.5/50=2.94 W/kg,磁感为:B5000=1.729 T;可逆冷轧成品铁损为:P1.5/50=3.04 W/kg,磁感为:B5000=1.729 T。; 彭凯项利仇圣桃张迎晖; 关键词：硅钢可逆冷轧平均晶粒尺寸磁性能

H65黄铜ECAP变形规律和第二相取向演变的数值模拟被引量：4: 2017年; 采用Deform-2D有限元软件模拟H65黄铜ECAP变形实验,分析H65黄铜ECAP变形规律及第二相取向的演变,并结合H65黄铜ECAP变形实验验证H65黄铜ECAP变形过程中第二相取向的演变.结果表明:ECAP变形过程可分为开始变形载荷逐渐增加,逐渐变形载荷增加迅速,变形稳定载荷一定范围内波动,退出变形载荷减小迅速4个阶段;试样中心的等效应变分布随挤压道次的增加而逐渐趋于稳定,并集中在试样的3~9 mm区域内;偶数道次挤压,可以获得等效应变较均匀的变形件;模具内角转角处是裂纹优先产生的地方.第二相取向的演变模拟与实验基本一致,即试样中心水平第二相,经奇数道次挤压后,大约与水平正方向呈约30°规则的分布在基体中;经偶数道次挤压后,心部和边部的取向各不相同.试样中心竖直第二相,各道次挤压后,取向基本保持不变.; 张迎晖彭凯冯兴宇胡玉军; 关键词：H65黄铜 ECAP变形数值模拟

方形等通道角挤压力计算与分析被引量：5: 2015年; 通过对等通道角挤压(ECAP)变形过程进行分析,并运用上限定理,推导出ECAP变形过程挤压力计算公式,并验证了公式的可行性。研究了模具结构和摩擦力对ECAP挤压力的影响,结果表明,随着模具内角和外角的增大,ECAP挤压力降低,模具内角对ECAP挤压力的影响更大;摩擦力对ECAP挤压力的影响显著,接触面粗糙时的挤压力是光滑时的19倍。为模具设计和模具材料、挤压设备的选择提供了理论依据。; 赵鸿金胡玉军彭凯李涛涛; 关键词：等通道角挤压挤压力上限定理

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彭凯