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郑万

作品数:75 被引量:329H指数:10
供职机构:武汉科技大学更多>>
发文基金:国家自然科学基金湖北省自然科学基金武汉科技大学钢铁冶金及资源利用省部共建教育部重点实验室开放基金更多>>
相关领域:冶金工程金属学及工艺一般工业技术化学工程更多>>

文献类型

  • 45篇期刊文章
  • 15篇会议论文
  • 11篇专利
  • 3篇科技成果
  • 1篇学位论文

领域

  • 52篇冶金工程
  • 13篇金属学及工艺
  • 7篇一般工业技术
  • 2篇化学工程
  • 1篇经济管理
  • 1篇航空宇航科学...
  • 1篇文化科学

主题

  • 14篇连铸
  • 13篇炼钢
  • 10篇合金
  • 9篇精炼
  • 8篇转炉
  • 8篇钙处理
  • 6篇脱氧
  • 6篇钢液
  • 6篇板坯
  • 5篇低合金
  • 5篇低合金钢
  • 5篇陶瓷
  • 5篇陶瓷过滤器
  • 5篇铁水
  • 5篇铁水脱硫
  • 5篇硫化锰
  • 5篇合金钢
  • 5篇复合脱氧
  • 5篇钢包
  • 5篇钢水

机构

  • 48篇武汉科技大学
  • 31篇武汉钢铁股份...
  • 6篇武汉钢铁有限...
  • 4篇武汉钢铁(集...
  • 3篇教育部
  • 2篇华南理工大学
  • 1篇东北大学
  • 1篇宝山钢铁股份...
  • 1篇上海交通大学

作者

  • 75篇郑万
  • 33篇李光强
  • 14篇余志祥
  • 10篇朱诚意
  • 8篇赵继宇
  • 8篇萧忠敏
  • 8篇鄢文
  • 8篇喻承欢
  • 6篇刘振清
  • 6篇宰文新
  • 6篇王强
  • 5篇刘鹏
  • 5篇黎军保
  • 5篇刘万善
  • 5篇刘良田
  • 5篇李凤喜
  • 5篇吴振华
  • 5篇屠浩
  • 5篇熊珊
  • 4篇彭胜堂

传媒

  • 16篇炼钢
  • 6篇钢铁研究学报
  • 5篇武汉科技大学...
  • 4篇工程科学学报
  • 3篇特殊钢
  • 3篇中国钢铁年会
  • 3篇2001中国...
  • 2篇钢铁
  • 2篇连铸
  • 1篇中国冶金
  • 1篇特种铸造及有...
  • 1篇东北大学学报...
  • 1篇钢铁研究
  • 1篇过程工程学报
  • 1篇中国冶金教育
  • 1篇有色金属工程
  • 1篇2000年亚...
  • 1篇2002全国...
  • 1篇第三届发展中...
  • 1篇第十五届全国...

年份

  • 1篇2024
  • 7篇2023
  • 3篇2022
  • 6篇2021
  • 4篇2020
  • 1篇2019
  • 3篇2018
  • 8篇2017
  • 4篇2016
  • 3篇2015
  • 5篇2014
  • 3篇2013
  • 1篇2009
  • 3篇2008
  • 2篇2004
  • 1篇2003
  • 6篇2002
  • 8篇2001
  • 5篇2000
  • 1篇1999
75 条 记 录,以下是 1-10
排序方式:
炉外处理技术在武钢的应用被引量:1
2000年
简述了铁水脱硫预处理和钢水精炼技术在武钢的应用 ;铁水脱硫和钢水精炼效果均达到国内外的一流水平 ;炉外处理已成为生产高质量洁净钢重要的、不可缺少的手段。
萧忠敏刘良田喻承欢郑万赵继宇
关键词:炉外处理铁水脱硫钢水精炼洁净钢连铸
低合金钢铸坯中NbC析出行为的二次冷却调控
2023年
针对含铌低合金钢中大颗粒NbC晶界析出及先共析铁素体膜诱导连铸坯裂纹的问题,利用Matlab建立凝固传热模型和优化二冷各段目标设定温度,反算改进连铸二次冷却水量,有效提高了NbC析出温度区间内的铸坯边部冷却速率及矫直前铸坯温度,增强了铸坯窄边在矫直区前的热塑性。研究表明:Q345钢中NbC在A_(e3)上温度区间(1108~905℃)基本完全析出,在原有连铸二次冷却制度下,NbC析出区间的铸坯冷却速率低(4.33℃/s),难以避免大颗粒NbC在奥氏体晶界析出,而且连铸坯矫直前窄边温度低于相变A_(e3)温度,导致奥氏体晶界先共析铁素体膜的形成,二者共同诱导铸坯窄边裂纹的形成;通过二次冷却3~7段的目标温度及边部水量的调整计算,实现了铸坯窄边冷却速率达到5.92℃/s,有助于NbC细小弥散析出,同时铸坯窄边矫直前温度高于A_(e3)温度,避免了先共析铁素体膜的形成,可显著提高含铌低合金钢的热塑性,对控制CSP工艺下含铌低合金钢边部缺陷提供了理论参考。
康惠柄郑万叶飞
关键词:薄板坯连铸
Ti-Mg复合脱氧和硫含量对钢中夹杂物特征及MnS析出行为的影响被引量:17
2015年
采用扫描电镜/能谱仪表征了管线钢中夹杂物的形貌、尺寸、成分及数量,考察了不同Ti/Mg比的钢中夹杂物特征、硫含量及脱氧产物数量对MnS析出行为的影响,并进行了热力学计算.结果表明:Ti-Mg脱氧钢中夹杂物以Mg O-Al2O3-Ti2O3、Mg O-Ti2O3或Mg O为核心,表面包裹或局部析出MnS,粒径小于1.3μm,数量为300~450 mm^-2,形貌为圆形、多边形和方形;夹杂物中Ti/Mg原子数比为0.05~0.2时,夹杂物细小且近圆形;随硫含量减少,凝固过程中MnS析出倾向减小,MnS在夹杂物表面由包裹析出向局部析出转变,提高氧化物夹杂数量,有利于细小MnS的包裹或局部异质形核;Ti-Mg复合脱氧产物细小、弥散,可作为MnS异质形核核心,可同时降低MnS及氧化物的危害.
郑万吴振华李光强朱诚意
关键词:管线钢脱氧硫含量硫化锰
钙处理钛合金化钢中TiN析出行为被引量:9
2017年
采用扫描电镜/能谱仪表征高强度结构钢中夹杂物的特征,考察了钛合金化及钙处理对钢中夹杂物组成的影响,探讨了氧化物对TiN析出行为及其对微观组织的影响。结果表明,钛合金化后钢中的夹杂物多为球形或多边形的Al-Ti-Mg-O系,钙处理能有效球化钢中的夹杂物和还原夹杂物中的TiOx,还原的Ti逐渐向夹杂物表层扩散积聚,促进了TiN在复合氧化物表面局部析出。钢中细小氧化物及氮化物的数量随Ti含量增加而增加,因此,钙处理较高Ti含量钢有助于促进细小的复合氧化物+TiN夹杂物的形成,并延迟凝固过程中TiN均质形核时间,细化TiN颗粒的尺寸。2~3μm的TiN不仅能诱导多边形铁素体析出,也能诱导针状铁素体析出。TiN及MnS在复合氧化物表面局部析出有助于互锁的针状铁素体诱导析出。
瞿勇郑万付学好李光强吴振华
关键词:钙处理高强度结构钢铁素体
武钢三炼钢新宽板坯连铸机的投产及近半年的试生产情况
介绍了由奥钢联(VAI)技术总负责的武钢第三炼钢厂3号直弧型宽板坯连铸机的技术特点和投产情况,以及投产成功至今半年的时间内新技术的应用情况,同时对投产后3号机的生产情况和铸坯质量状况进行了讨论.
余志祥郑万杨运超杨新泉
关键词:宽板坯连铸机铸坯
文献传递
洁净钢的生产实践被引量:38
2000年
介绍了近年来武钢第三炼钢厂在纯净钢冶炼工艺和生产方面所做的工作。描述了在钢中碳、氮、氢、硫和总氧的控制和夹杂物的变性处理上采取的措施、目前达到的水平 ,以及这些措施在IF钢和石油管线钢上的应用效果。
余志祥郑万汪晓川邹阳
关键词:洁净钢IF钢
250t钢包底吹氩卷渣和钢液裸露的模拟被引量:8
2014年
针对某钢厂250 t钢包底吹氩气过程进行水模型实验和数值模拟,考察了吹气量和渣层厚度对卷渣行为和吹气量、渣层厚度及透气砖透气性能对钢液裸露面的影响,分析了卷渣形成机理.结果表明,吹气量对卷渣形成具有决定性作用,吹气量控制在0.96 m3/h(对应实际流量69 m3/h)以下可避免卷渣;随着吹气量的增加,钢液裸露面积逐渐增大,当吹气量达到0.70 m3/h时,钢液裸露面积百分比约达14%,继续增大吹气量,其增加幅度变缓;随着渣层厚度的增加,临界卷渣吹气量和钢液裸露面积逐渐减小,以37 mm(对应实际渣厚150 mm)厚渣层覆盖,可有效防止钢液二次氧化;透气砖堵塞对钢液裸露面积影响较大,顶部钢液形成两不同大小的裸露亮圈,并加重对包壁耐材的冲刷与侵蚀,降低钢的洁净度.工艺优化后,钢包水口结瘤率降低至0.1%以下,且可降低生产成本.
郑万屠浩李光强程辉武朱诚意谷继刚
关键词:钢包精炼底吹氩卷渣
具有多重孔结构的多孔氧化镁基陶瓷过滤器及其制备方法
本发明及一种具有多重孔结构的多孔氧化镁基陶瓷过滤器及其制备方法。其技术方案是:将改性多孔氧化镁细粉Ⅰ、改性多孔氧化镁细粉Ⅱ、ρ‑Al<Sub>2</Sub>O<Sub>3</Sub>微粉和羧甲基纤维素钠混合均匀,外加铝溶...
鄢文彭望定陈哲李光强王强郑万
文献传递
LF喂纯Ca与CaAl包芯线对DC01钢的冶金效果的影响被引量:1
2018年
为了优化CSP工艺生产DC01钢的钙处理冶金效果,利用SEM+EDS分析了浸入式水口结瘤物的组成,研究比较了纯Ca与CaAl包芯线处理钢中夹杂物特征的演变规律与改性效果,探讨了铝对钙的收得率的影响。结果表明,CaAl线处理钢形成的水口结瘤堵塞物为改性不完全的钙铝酸盐、Al_2O_3以及MgO·Al_2O_3。钢中Al含量的变化对钙蒸气压与收得率的影响不大。在相同喂线速度、喂线量的情况下,与CaAl线相比,纯Ca线处理钢中残钙量、钙的收得率更高,夹杂物的改性效果更好。
阮墨李天佑曾成王春锋郑万李光强
关键词:钙处理喂线工艺
CaAl包芯线的熔化特征及喂线参数的优化被引量:4
2018年
模拟研究了1873 K钢液温度下钢皮厚度0. 74 mm的CaAl包芯线的熔化、气化行为及150 t钢包的理想喂线参数,并试验研究了不同钢种及钙合金包芯线对钙收得率的影响.结果表明:包芯线喂入钢液后,包芯线的CaAl合金先于包敷的钢皮熔化,自喂入钢液0. 92 s后,包芯线顶端钢皮熔化,液态CaAl合金进入钢液后扩散溶解,当钙液滴上浮到钢液面以下1. 22 m深度时,达到了气化的饱和蒸汽压,才会气化.在150 t钢包条件下,为了减少钙的气化烧损,采用3. 22~4. 83 m·s-1的喂线速度,实现包芯线在钢液深度2. 96 m处熔化的目标.为了提高钙的收得率,应采用纯钙包芯线处理碳、硅、锰等元素含量较高的钢种,选择CaAl包芯线处理低硅低锰的低碳钢种.
郑万李天佑王春锋熊珊李光强刘炳宇
关键词:钙处理熔化特性
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