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热挤压变形对镍基高温合金组织和热变形行为的影响: 采用热模拟试验机对热等静压态和热挤压态的材料，在温度为1000℃～1100℃的条件下，对一种新成分的镍基粉末冶金高温合金用3000吨的挤压机进行热压缩实验.采用光学显微镜、扫描电镜(SEM)、电子探针(EPMA)以及电子...; 何国爱杨川刘锋司家勇江亮; 关键词：镍基粉末高温合金热挤压电子背散射衍射激活能

热挤压态FGH4096镍基粉末高温合金的热变形行为的研究: 采用Gleeble 3180D热模拟试验机对热挤压态FGH4096镍基粉末高温合金在变形温度1020～1140℃,应变速率0.001 ～1.0s-1的条件下做等温热压缩试验,研究了其高温变形行为.分析了真应力-真应变曲线...; 杨川刘小涛司家勇刘锋江亮; 关键词：镍基粉末高温合金热挤压工艺本构方程热加工性能

热挤压态FGH4096镍基粉末高温合金的热变形行为的研究: 采用Gleeble 3180D热模拟试验机对热挤压态FGH4096镍基粉末高温合金在变形温度1020 140℃,应变速率0.001.0s的条件下做等温热压缩试验,研究了其高温变形行为。分析了真应力-真应变曲线,并且观察了...; 杨川刘小涛司家勇刘锋江亮; 关键词：镍基粉末高温合金热挤压工艺本构方程热加工性能

热挤压态FGH96粉末冶金高温合金的显微组织与力学性能被引量：12: 2016年; 以热挤压态镍基粉末冶金高温合金FGH96为研究对象,研究该合金横向(垂直于挤压方向)和纵向(沿挤压方向)试样的显微组织及力学性能,分析断裂机制和变形后的显微组织。结果表明:FGH96合金横向及纵向试样均为无明显织构的等轴晶组织,且平均晶粒尺寸及γ'相体积分数基本一致。在应变速率1×10^(-4)s^(-1)时,横向和纵向拉伸试样抗拉强度在25~650℃温度区间内随温度升高缓慢降低,当温度高于650℃时,抗拉温度下降速率显著增加;且横向试样的抗拉强度低于相同实验条件下纵向试样的抗拉强度,差值为150~200 MPa;失效机制为从室温条件下的穿晶断裂转变为混合断裂模式,横向试样的转变温度为400℃左右,纵向试样的转变温度约为650℃;横向试样变形后,显微组织有高密度的位错缠结及层错;纵向试样拉伸断裂后,显微组织则主要为孪晶及位错与γ'相的交互作用。; 刘小涛丁晗晖杨川刘锋黄岚江亮; 关键词：粉末冶金高温合金晶粒尺寸

镍基粉末高温合金FGH4096的拉伸性能及其失效机制: 研究了不同温度(2550℃)下热挤压态镍基粉末高温合金FGH4096的拉伸性能、失效机制及变形后微观组织。结果表明:该合金抗拉强度随着温度的升高而降低,同时断裂机制由室温下的穿晶断裂转变为混合断裂机制,转变温度为650℃...; 刘小涛丁晗辉杨川刘锋江亮; 关键词：抗拉强度

热挤压对粉末冶金PM-0002镍基高温合金组织及热变形行为的影响被引量：2: 2016年; 对热等静压制备的一种新型粉末冶金PM-0002镍基高温合金进行了热挤压处理,然后在1 0001 100℃下进行了不同应变速率的热模拟压缩试验,对比分析了热挤压前后合金的显微组织和热变形行为。结果表明:该合金经热挤压后,显微组织中的原始颗粒边界基本被消除,晶粒为细小的等轴晶粒;晶粒尺寸由热挤压前的11.29μm减小到8.32μm,且分布较为集中;在不同温度和应变速率下热压缩时,热挤压后合金的峰值压缩应力略高于热挤压前的;热挤压前后合金的变形激活能分别为1 012.9kJ·mol-1和1 146.9kJ·mol-1。; 何国爱杨川刘锋司家勇刘琛仄江亮; 关键词：粉末冶金镍基高温合金热挤压热变形

粉末冶金高温合金FGH96的热加工图及热压缩变形过程的开裂行为被引量：12: 2015年; 采用Gleeble3180D型热模拟试验机对热挤压态FGH96合金在变形温度1020-1140℃，应变速率O．001-1．0s^-1进行热压缩实验，分析真应力一真应变曲线，绘制热加工图。并针对热挤压态粉末冶金高温合金FGH96在热压缩温度低于1080℃时的开裂现象，利用热模拟压缩实验方法，确定在变形温度为1050℃、应变速率为0．001-1．0s^-1的热压缩变形过程中的开裂临界应变量，观察变形后试样的裂纹形貌和显微组织，并利用有限元分析方法对热压缩变形过程进行模拟。结果表明：试样中部位置受拉应力作用沿着变形方向产生鼓形变形，当达到临界应变量后，产生呈沿晶断裂的宏观裂纹，并且随着应变速率的减小，裂纹产生的临界应变量逐渐减小；在低应变速率条件下，在宏观裂纹产生之前，试样内部晶粒之间出现了微观开裂的现象，并造成应力下降。; 杨川刘小涛司家勇刘锋江亮; 关键词：粉末冶金高温合金 FGH96合金热加工图热压缩实验

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杨川