欧阳德来
- 作品数：93 被引量：309H指数：9
- 供职机构：南昌航空大学材料科学与工程学院更多>>
- 发文基金：国家自然科学基金江西省自然科学基金江西省教育厅科学技术研究项目更多>>
- 相关领域：金属学及工艺一般工业技术航空宇航科学技术动力工程及工程热物理更多>>
- 热处理对激光立体成形TB18钛合金组织和力学性能的影响
- 2022年
- 采用BLT-C1000型激光立体成形设备制备了沉积态的TB18钛合金,然后采用OM、SEM和拉伸试验机等方法研究了不同热处理工艺对TB18钛合金显微组织和力学性能的影响。结果表明,沉积态试验合金的宏观组织以长条形β晶粒为主,晶内由亚稳β相和针状次生α相组成,且存在贯穿β晶粒的沉积层线。随着直接时效温度的升高,原始β晶粒形状变化不大,内部次生α相厚度增加,在形貌上次生α相从针状向片状转变。直接时效温度高于550℃时,沉积层线消失,直接固溶温度高于830℃时显微组织以全β晶粒组成。固溶+时效处理后,微观组织以纵横交错的细层片状α相为主。随着直接时效温度的升高,抗拉强度和屈服强度降低,伸长率增加。固溶+时效后析出次生α相,抗拉强度和屈服强度显著增加,同时伸长率下降。综合考虑,实际生产中沉积态的TB18钛合金的最佳热处理工艺为直接时效500℃×4 h,此时强度和伸长率均高于指标要求。
- 张颖王浩军陈素明胡广欧阳德来崔霞胡生双
- 关键词：激光立体成形
- 一种基于有限元技术和加工图技术来优化金属精确锻造工艺条件的方法
- 种基于有限元技术和加工图技术来优化金属精确锻造工艺条件的方法，其特征方法步骤为：(1)采集原始流动应力数据；(2)制作功率耗散图；(3)制作失稳图；(4)制作加工图；(5)组织和缺陷的定性和定量表征；(6)确定功率耗散效...
- 鲁世强李鑫王克鲁董显娟欧阳德来
- 文献传递
- Ti60合金的热变形行为及加工工艺参数优化被引量：4
- 2020年
- 在变形温度600~950℃,应变速率0.001~10s^-1条件下,采用Thermecmaster-Z型热加工模拟试验机对Ti60合金进行等温恒应变速率压缩实验。通过分析流动应力行为,计算应变速率敏感指数m和应变硬化指数n,并综合考虑加工图和变形微观组织来研究该合金的热变形行为,得到优化的加工工艺参数范围。研究结果表明,Ti60合金的流动应力-应变曲线在不同工艺参数条件下分别呈现流动稳态型和流动软化型。应变速率敏感指数m随着变形温度升高和应变速率降低而增大。应变硬化指数n随着变形温度升高而减小;随着应变速率的增加在低应变速率(0.001~0.1s^-1)区间增大,在高应变速率(1~10s^-1)区间减小;随着应变的增加在高温段(800~950℃)的低应变速率(0.001~0.1s^-1)区间较缓慢地减小,在高温段(800~950℃)的高应变速率(1~10s^-1)区间以及低温段(600~750℃)的所有应变速率(0.001~10s^-1)区间较明显地减小。Ti60合金存在2个功率耗散效率峰值区域,其对应的热力学参数窗口分别为温度725~875℃,应变速率≤0.003s^-1和温度875~938℃,应变速率≤0.04s^-1。从流动应力行为、应变速率敏感指数m、应变硬化指数n以及加工图综合考虑,Ti60合金的最佳热加工工艺参数为:温度800~875℃,应变速率0.001~0.003s^-1,或温度875~938℃,应变速率0.001~0.04s^-1。
- 王天祥鲁世强王克鲁欧阳德来姚泉
- 关键词：应变速率敏感指数应变硬化指数加工图
- Ti-Nb合金的物理基本构模型被引量：1
- 2020年
- 采用Gleeble−3500型热模拟机对Ti-Nb合金在应变速率0.001~10 s^−1,变形温度1063~1213 K条件下进行热压缩实验,得到流变应力曲线。首先采用综合考虑弹性模量(E)和材料自扩散系数(D)的物理基本构方程建立Ti-Nb合金传统的应变补偿本构模型,再对所建立的本构模型进行修正来提高预测该合金流变应力的能力,最后对修正的本构模型进行简化来进一步提升建立该物理基本构模型的效率。结果表明:传统的应变补偿本构模型的预测能力并不理想,经过修正和简化的本构模型拥有较高的预测精度且两者的预测能力几乎相同。
- 刘建军王克鲁鲁世强李鑫欧阳德来程静
- 关键词：本构关系热变形
- 激光成形工艺对TB18钛合金微观组织的影响被引量：1
- 2022年
- 采用BLT-C1000型SLM增材制造设备进行了TB18钛合金激光立体成形,通过3因素3水平正交试验法研究了激光功率、扫描速度、送粉率对单道沉积层和块体微观组织、形貌特征的影响,并优化了成形工艺参数。结果表明,单道沉积层柱状晶组织特征,随扫描速度和激光功率增大、送粉率降低,单道沉积层宽高比增大,对宽高比影响程度依次为扫描速度>激光功率>送粉率。块体微观组织均为双态组织,提高扫描速度,合金组织由α+β相分明的双态组织向次生α相均匀分布在β基体的组织特征转变。从获得良好组织考虑,成形工艺参数应采取扫描速度为800~1000 mm/min、激光功率为3.0~3.5 kW、送粉率为25~30 g/min适宜。
- 张颖李明祥胡生双赵虎胡广欧阳德来
- 关键词：激光立体成形显微组织工艺参数
- 冷热循环处理对7050铝合金力学性能和尺寸稳定性的影响被引量：2
- 2019年
- 对7050铝合金进行了冷热循环处理,研究了冷热循环处理对该合金力学性能和尺寸稳定性的影响。结果表明:冷热循环处理对7050铝合金力学性能的影响较小;从提高尺寸稳定性方面考虑,最佳的冷热循环处理工艺为-150℃保温24 h,再加热至150℃保温3 h,并循环2次;对该工艺处理后圆环开口尺寸变化率由未冷热循环处理的0. 22%降低到0. 05%,降低了77. 3%。
- 刘立彬王浩军胡生双欧阳德来
- 关键词：7050铝合金力学性能尺寸稳定性
- TB6钛合金筒形件强力旋压成形工艺模拟
- 2023年
- 建立了TB6钛合金筒形件旋压成形工艺模型,运用有限元软件对不同工艺参数下工件的变形过程进行了模拟,分析了工件在旋压过程中的受力和变形特性,并研究了减薄率(30%~45%)、变形温度(900~1050℃)、主轴转速(3~6 r·s^(-1))和旋轮进给率(1.0~2.5 mm·s^(-1))等工艺参数对旋压过程中等效应力、等效应变的影响规律。结果表明:变形温度和主轴转速对工件成形质量的影响较小,旋轮进给率和减薄率对成形质量的影响较大。随着旋轮进给率的增大,外径圆度精度呈V形分布;随着减薄率的增大,工件的最大等效应力和等效应变均随之增大。综合优选出的最佳的旋压工艺参数组合为:减薄率为30%、变形温度为1000℃、主轴转速为4 r·s^(-1)、旋轮进给率为2 mm·s^(-1)。
- 朱恩锐崔霞郭陆陆欧阳德来
- 关键词：钛合金筒形件减薄率变形温度
- BT25钛合金动态再结晶行为的元胞自动机模拟被引量：2
- 2020年
- 为研究热加工工艺参数对钛合金塑性成形过程中微观组织的影响,利用Gleeble-3500型热模拟试验机对BT25钛合金进行单道次等温恒应变压缩试验。分析真应力-应变曲线,建立JMAK动态再结晶动力学方程;通过对热变形行为的分析,推导出钛合金的位错密度模型、再结晶形核和晶粒长大模型;结合元胞自动机的算法,建立元胞自动机(Cellular automata,CA)模型并利用该模型模拟和验证了BT25钛合金热变形过程中动态再结晶行为。结果表明,BT25钛合金的流动应力对应变速率和变形温度非常敏感;提高变形温度或降低应变速率均有利于材料发生动态再结晶;CA模型模拟晶粒尺寸误差约为3%,预测DRX体积分数误差在10%以内。该模型具有良好的预测精度,为合金材料在塑性加工过程中优化工艺参数和控制锻件微观组织演变提供了可靠性依据。
- 冯瑞王克鲁鲁世强李鑫欧阳德来周璇钟明君
- 关键词：热变形动态再结晶元胞自动机数值模拟
- 渗硼时间对45钢固体粉末渗硼渗层组织与性能的影响被引量：6
- 2011年
- 以45钢为基材对其表面进行固体粉末渗硼,探讨渗层生长行为及渗硼时间与渗层组织及性能的关系。结果表明,渗硼层由硼化物Fe2B构成,硼化物以长短不齐的方式垂直楔入基体形成连续针齿状层,与基体牢固结合。随渗硼时间延长,渗层厚度先快速增大后缓慢增加。渗层生长动力学符合抛物线规律。渗层显微硬度随渗层深度增加,先开始有所增加,后出现明显降低,最后缓慢降低。延长渗硼时间,渗硼深度增加,且显微硬度和耐磨性均能增加。
- 吴开阳崔霞欧阳德来周贤良
- 去应力退火对TC18和TC21钛合金吸氢含量的影响被引量：2
- 2020年
- 在井式空气炉内按GJB 3763A—2004标准的最高温度和最长保温时间对TC18和TC21钛合金进行了去应力退火,研究了空气炉去应力退火对TC18和TC21钛合金吸氢含量的影响。结果表明:与去应力退火前相比,TC18钛合金经空气炉去应力退火后氢含量有所增加,而TC21钛合金氢含量反而降低。经去应力退火后,TC18和TC21钛合金的氢含量分别为0.0029%和0.0025%,远小于材料规范要求的氢含量(<0.015%);随表层至中心(深度变化),氢含量未见明显的规律性变化,里层氢含量与表层氢含量相差不大。从吸氢量考虑,该两种钛合金均可采用空气炉进行消除应力热处理。
- 郑超胡生双李斌博欧阳成龙欧阳德来
- 关键词：TC18钛合金TC21钛合金去应力退火
