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等离子喷涂成形W-Re合金: 本文通过W-Re预合金粉末喷雾造粒和W-Re粉末清漆包覆两种方法制备了W-Re热喷涂粉末,比较了两种粉末的粒度分布、平均粒度、流动性和松装比重,检测了两种粉末的显微形貌,确定采用包覆法制备W-Re热喷涂粉末。然后采用专门...; 徐玄; 关键词：等离子喷涂; 文献传递

热等静压对等离子喷涂成形制备钼制品的影响被引量：12: 2011年; 先采用球磨加喷雾干燥制备喷涂钼粉,然后通过等离子喷涂制备预设厚度的钼沉积层,再对其进行热等静压处理制备钼制品。使用阿基米德法测量钼沉积层和钼制品的相对密度,用显微硬度计测量它们的维氏硬度,用万能材料试验机测试它们的拉伸强度,用扫描电镜观察它们的外表面、截面和断口微观形貌。研究结果表明:采用等离子喷涂技术能制备致密度达89.7%、拉伸强度达44 MPa、显微硬度(HV)约152、厚度达5 mm的钼沉积层。钼沉积层经过低压热等静压处理后,其显微结构得到改善,相对密度达92%,力学性能提高(拉伸强度达到54 MPa,显微硬度(HV)约246);经二次高压热等静压处理后,钼沉积层的层状结构特征完全消失,颗粒结合紧密,出现等轴晶粒,伴随晶粒长大,断口出现穿晶解理断裂,相对密度达到97.3%,拉伸强度提高到110 MPa,显微硬度(HV)达到321。; 解路熊翔王跃明徐玄闵小兵; 关键词：热等静压力学性能

高密度合金薄壁构件等离子喷涂成形技术被引量：1: 2012年; 对喷雾造粒高密度合金粉末进行1 600℃瞬时烧结处理,采用常压氩气保护等离子喷涂成形技术制备了壁厚≤5 mm的零部件,研究真空固相及液相烧结对喷涂成形件显微结构、致密度及力学性能的影响。结果表明:瞬时液相烧结后,喷雾造粒团聚体内的微细球磨粉末由机械混合转变为冶金结合,喷涂沉积率从45%提高至70%以上。等离子喷涂沉积层为层片结构,致密度约88.9%。经1 200和1 300℃真空固相烧结后,沉积层保持原始的层片结构,成形件拉伸强度随致密度升高而增大,其断口呈典型的沿晶断裂形貌,伸长率为零。经1 400℃液相烧结后,成形件仍表现为层片结构及沿晶脆性断裂形貌。经1 465℃烧结后,沉积层由层片结构转变为颗粒结构,成形件致密度显著提高至98.05%;断裂方式以沿晶断裂为主,穿晶断裂为辅;拉伸强度显著增大至567.10 MPa,伸长率达8.65%。; 王跃明郝安林熊翔徐玄解路闵小兵; 关键词：高密度钨合金等离子喷涂近净成形

钨异形件等离子喷涂近净成形技术研究被引量：7: 2012年; 采用等离子喷涂近净成形技术制备钨喷管﹑钨药型罩等薄壁或复杂形状零部件,研究热等静压温度﹑压力及处理时间对其致密度﹑组织结构、显微硬度及拉伸强度等性能的影响。研究结果表明:喷涂成形件为典型的柱状晶层片结构,粒子层结合部位存在较多孔隙及微观缝隙,成形件致密度为85.6%,其显微硬度和拉伸强度等力学性能偏低。经低压热等静压(1600℃,10 MPa,60 min)﹑高压热等静压(1 600℃,150 MPa,120 min)及二步热等静压(1 600℃,10 MPa,60 min和1 600℃,150 MPa,120 min)处理后,随着热等静压压力的升高以及处理时间的延长,钨构件的相对密度、显微硬度及拉伸强度逐渐增大,多面体再结晶晶粒逐渐长大,沉积层仍保持原始的层片结构。然而,当热等静压温度显著升高及时间延长(2 000℃,10 MPa,360 min),样品由层片结构转变为颗粒结构,再结晶晶粒显著长大,断口呈典型的穿晶断裂形貌。; 王跃明熊翔解路徐玄闵小兵; 关键词：近净成形热等静压致密化

等离子喷涂成形钨喉衬的烧蚀性能被引量：7: 2011年; 采用等离子喷涂成形结合热等静压技术制备内径8 mm、长30 mm、壁厚16.5 mm的钨喉衬,测试喉衬在小型固体火箭发动机地面试车条件下的抗热震烧蚀性能。结果表明:等离子喷涂成形钨喉衬为典型的柱状晶层片结构,致密度仅为85.6%;经二步热等静压处理后,喉衬样件仍为层片结构,层片间微观缝隙及大部分孔隙消失,致密度提高至96.7%;地面试车实验后,钨喉衬整体结构完好,未出现炸裂和破碎现象,具有良好的抗冲刷和耐烧蚀性能,其线烧蚀率仅为4μm/s。经SEM和XRD等检测发现,喉部以机械剥蚀为主,以熔化烧蚀及热化学烧蚀为辅,其烧蚀程度最为严重;收敛段为机械剥蚀和热化学烧蚀,其烧蚀程度次之;而扩散段则发生热化学烧蚀,其烧蚀程度最低。; 徐玄王跃明熊翔解路闵小兵; 关键词：热等静压烧蚀

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徐玄